Двутавр 30 б1 вес 1 метра: Балка 30Б1 двутавр купить, цены за тонну и метр

alexxlab Разное Комментариев нет

Содержание

Балка двутавровая стальная — стоимость, сортамент, размеры, расчет на прочность, нагрузка на колонные и широкополочные металлические двутавры 25б1, 09г2с

Как узнать минимальные цены на двутавровую балку

Чтобы узнать стоимость и минимальные цены на двутавровую балку в METAL БЮРО, необходимо в меню выбрать черный металл и кликнуть на ссылку «Балка». Далее в таблице «Минимальные цены», используя фильтры характеристик, изучить все цены на требуемые виды стальных балок.

Например, узнаем сколько стоит балка 25Б1, СТО АСЧМ 20-93 по стали 09Г2С. Для этого выбираем в сером фильтре ГОСТ, далее размер 25, потом профиль б1, сталь 09г2с и мерную или немерную длину.

Для быстрого перехода воспользуйтесь нижеуказанными ссылками:

Где используют стальные двутавры

Металлическая балка применяется в различных сферах строительства: в промышленном, гражданском и крупнопанельном для возведения перекрытий, колонных металлоконструкций, мостов, опор и подвесных путей.

Специальную информацию о размерах, несущей способности двутавровой балки, нагрузки на перекрытие и расчет прочности этого проката, вы всегда получите у специалистов METAL БЮРО по телефону +7 (495) 232-2233 или через ответ по заявке на закупку металла.

Виды и технические характеристики балки двутавровой

В METAL БЮРО вы всегда найдете по минимальным ценам балки для строительства:

1. С параллельными гранями полок:

СТО-АСЧМ 20-93 (длина 12 метров)

  • маркировка Б — нормальные
  • (20 Б1, 25Б1, 25 Б2, 30 Б1 Б2, 35 Б1 Б2, 40 Б1 Б2, 45 Б1 Б2, 50 Б1 Б2, 55 Б1 Б2, 60 Б1 Б2)
  • маркировка Ш — широкополочные двутавры
  • (20 Ш1, 25 Ш1, 30 Ш1, 35 Ш1 Ш2, 40 Ш1 Ш2, 45 Ш1 Ш2, 50 Ш1 Ш2, 55 Ш1 Ш2)
  • маркировка К — колонные двутавры
  • (20 К1 К2, 25 К1 К2, К3, 30 К1 К2 К3 К4, 35 К1 К2)

ГОСТ 26020-83 (длина 6, 11,7, 12 метров)

  • маркировка Б — нормальные балки перекрытия (12 Б1, 14 Б1, 16Б1)

2. С уклоном внутренних граней полок:

ГОСТ 8239-89 (длина 9, 11,7 и 12 метров)

  • без буквы — обычные стальные балки перекрытия (10, 12, 14, 16, 18, 20, 30, 36, 45)

ГОСТ 19425-74 (длина 12 метров)

  • маркировка М — специальные стальные двутавры для подвесных путей (18М, 24М, 30М, 36М, 45М)
  • маркировка С — для армирования шахтных стволов (14С, 20С, 22С, 27С)

Для изготовления балок с параллельными гранями полок и с уклоном внутренних граней полок используют следующие марки стали: 3СП, 09Г2С.

Расчет стоимости 1 метра или штуки двутавра 25Б1

Рассчитать цену 1 метра или 1 хлыста стальной балки 25б1 вы можете при помощи нижеприведенных формул или позвонить по вышеуказанному телефону специалистам по продажам.

1.  Цена за 1 погонный метр стального двутавра 25Б1 рассчитывается по формуле:

     Цена 1 п.м (руб) = Вес 1 п.м (кг) х Цена 1 тн (руб/тн) : 1000 (кг)

Вопрос: Сколько стоит 1 п. м балки 25 Б1?
Ответ: Цена 1 п.м = 25,7 кг х 35 790 руб/тн : 1000 кг = 919,80 руб

2.  Цена 1 штуки двутавровой балки 25 б1 сталь 3 рассчитывается по формуле:
     Цена 1 шт (руб) = Цена 1 п.м (руб) х Длина 1 шт

Вопрос: Сколько стоит 1 балка 25Б1 длиной 12 м?
Ответ: Цена 1 шт = 919,8 руб х 12 м = 11 061,65 руб

Упаковка завода-производителя


Стальная или двутавровая балка поставляется с заводов-производителей на склады в Москву, МО и другие регионы РФ в пачках, которая скрепляется металлической лентой и средний вес одной пачки составляет 7-8 тонн.

Какие заводы производят

Основными заводами и предприятиями-изготовителями двутавровой балки являются:

  • Нижнетагильский металлургический комбинат (ОАО «Евраз НТМК»)
  • Западно-Сибирский металлургический комбинат (ОАО «ЗСМК»)
  • Кулебакский металлургический завод (ОАО «КМК»)
  • Металлургический комбинат «Азовсталь ( ОАО «МК «Азовсталь»)
  • Енакиевский металлургический завод (ОАО «Енакиевский МК»)

Стандартная норма загрузки в автотранспорт

Максимальная масса загрузки такого металлопроката, как стальная балка — составляет 25 тн.
Автотранспорт, в частности длинномер, позволяет перевозить эту продукцию — длиной до 12 м.

Норма загрузки стального балки в ж/д транспорт

В одном грузовом вагоне ж/д транспорта возможна перевозка двутавровой балки массой до 70 тн и длиной до12 м. Отгрузка вагонными нормами осуществляется напрямую с заводов-изготовителей или с металлобаз Москвы, Московской области и других регионов РФ, кроме того возможна комплектация стального двутавра различных характеристик.

Как называется балка на английском языке

I-beam

Балка 30Б1 — ТрейдСтил

   ДВУТАВР 30Б1 , балка 30 Б1 

 

 

Фото:    для увеличения изображения — кликни по картинке

 

Балка двутавровая 30Б1 СТО АСЧМ 20-93

 

 

Условные обозначения:

b — ширина полки

h — высота двутавра

S — толщина стенки

R — радиус сопряжения

t — толщина полки

  

Балка / двутавр 30Б1 – нормальная двутавровая балка

 

Нормальная балка 30Б1 СТО АСЧМ 20-93 , характеристики, параметры

 

 

Профиль

БАЛКА 30Б1, Размеры профиля, мм

Площадь

сечения, см2

 Балка 30Б1  вес 1 метра

Справочные величины для осей

h

b

S

t

R

Ix, см4

Wx, см3

Sx, см3

ix, см

Iy, см4

Wy, см3

iy, см

  Балка     30 Б1, двутавр

298

149

5,5

8

13

40,80

32 кг

6319

424,1

237,5

12,44

441,9

59,3

3,29

 

 

                           

                  Балка 30Б1, Цена указана в прайс-листе на металлопрокат, или уточняйте у менеджеров.

 

               Балка 30Б1 (двутавр 30Б1), КУПИТЬ (заказать)  в Компании ТрейдСтил > > > 

 

                 Данная стальная балка 30Б1 производиться согласно СТО АСЧМ 20-93.

 

               СТО АСЧМ 20-93 скачать >>>    

 

 

 

Балка стальная изготовлена по техническому условию СТО АСЧМ 20-93.


Данная балка двутавровая  изготовлена из обычной нелегированной стали, марки 3сп – С255, 3пс – С 245.

 

Также такой двутавр 30Б1 может изготовляться из низколегированной стали 09Г2С. См.раздел Балка 09Г2С

Двутавр (Балка) 30Б1, представляет собой мощную конструкцию. Форма балки напоминает двойную букву Т или букву Н в разрезе. Особенная форма конструкции двутавра придает ей возможности выдерживать усиленные нагрузки.


Применение двутавровой балки:

машиностроение, станкостроение, шахтостроение, перекрытие крыш, строительство гидроэлектростанций.

Стоимость и наличие уточняйте у менеджеров:

Телефоны: 8(495)775-09-52, 8(495)700-35-30
E-mail: [email protected], [email protected]

Вес двутавровой балки

Балка двутавровая.

Действующие стандарты.

Номер ГОСТНазвание
Двутавры с уклоном внутренних граней полок
ГОСТ 8239-89Двутавры стальные горячекатаные. Сортамент
ГОСТ 19425-74Балки двутавровые и швеллеры стальные специальные. Сортамент
Двутавры с параллельными гранями полок
ГОСТ 26020-83Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок. Сортамент
Двутавровые балки по техническим условиям заводов-изготовителей
СТО АСЧМ 20-93Прокат стальной сортовой фасонного профиля. Двутавры горячекатаные с параллельными гранями полок. Технические условия Нижнетагильского металлургического комбината
ТУ 14-2-336-78Профиль двутавровый для шарнирных остряков № 8
ТУ У 01412851.001-95Сварные двутавры
Прочие виды специальных балок
ГОСТ 5267.5-90Профиль двутавровый № 19 для хребтовой балки. Сортамент
ГОСТ 5267.3-90Профиль зетовый для хребтовой балки. Сортамент

Балки двутавровые по ГОСТ 8239-89 с уклоном внутренних граней полок 6–12 %.

Условные обозначения:

h – высота двутавра;

b – ширина полки;

S – толщина стенки;

t – средняя толщина полки;

R – радиус внутреннего закругления;

r – радиус закругления полки.

Таблица. Размеры, масса и количество метров в тонне балки двутавровой стальной горячекатаной по ГОСТ 8239-89.

№балкиРазмеры, ммМасса 1 мбалки,кгКоличество метров в 1 тонне, м
hbSt
10100554,57,29,456105,7
12120644,87,311,5486,62
14140734,97,513,6873,09
161608157,815,8962,94
18180905,18,118,3554,50
18Р°1801005,18,319,9250,20
202001005,28,421,0447,53
20Р°*2001105,28,622,6944,08
222201105,48,724,0441,60
22Р°*2201205,48,925,7638,82
242401155,69,527,3436,57
24Р°*2401255,69,829,4034,02
2727012569,831,5331,71
27Р°*270135610,233,8829,51
303001356,510,236,4827,41
30Р°*3001456,510,739,1725,53
33330140711,242,2523,67
363601457,512,348,5520,60
404001558,31356,9617,56
45450160914,266,5015,04
505001701015,278,6412,72
555501801116,592,6610,79
606001901217,8108,09,263

Примечания: 1. Масса 1 м двутавра вычислена по номинальным размерам при плотности материала 7850 кг/м3 и является справочной величиной.

2. Величины радиусов закругления, уклона внутренних граней полок, толщины полок не контролируются на готовом прокате.

3. Не рекомендуется двутавры от 24 до 60 применять в новых разработках.

для балок серии М (для подвесных путей) уклон внутренних граней полок составляет 12%;

для балок серии С (для армирования шахтных стволов) уклон внутренних граней полок составляет 16%.

Балка двутавровая по ГОСТ 19425-74 с уклоном внутренних граней полок 12% и 16%.

Условные обозначения:

h – высота двутавра;

b – ширина полки;

S – толщина стенки;

t – средняя толщина полки;

R – радиус внутреннего закругления;

r – радиус закругления полки.

Таблица. Размеры, масса и количество метров в тонне балки двутавровой стальной горячекатаной по ГОСТ 19425-74.

в„– балкиРазмеры, РјРјРњР°СЃСЃР° 1 Рј балки, кгКоличество метров РІ1 тонне, Рј
hbSt
14РЎ140805,59,116,959,17
20РЎ200100711,427,935,84
20РЎР°200102911,431,132,15
22РЎ2201107,512,333,130,21
27РЎ2701228,513,742,823,36
27РЎР°27012410,513,747,021,28
36РЎ3601401415,871,314,03
18Рњ1809071225,838,76
24Рњ2401108,21438,326,11
30Рњ30013091550,219,92
36Рњ3601309,51657,917,27
45Рњ45015010,51877,612,89

Примечания: 1. Масса 1 м двутавра вычислена по номинальным размерам при плотности материала 7850 кг/м3 и является справочной величиной.

2. Радиусы закруглений на профилях не определяются и указываются для построения калибра.

Балки двутавровые горячекатаные с параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83.

Условные обозначения:

h – высота двутавра;

b – ширина полки;

S – толщина стенки;

t – средняя толщина полки;

r – радиус закругления полки.

В зависимости от соотношения размеров и условий применения двутавры подразделяют на следующие типы:

Б – нормальные двутавры;

Ш – широкополочные двутавры;

К – колонные двутавры;

Д – дополнительной серии;

ДБ — нормальные двутавры;

ДШ – широкополочные двутавры.

Таблица. Размеры, масса и количество метров в тонне балки двутавровой стальной горячекатаной по ГОСТ 26020-83.

№ балкиРазмеры,ммМасса 1 м балки,кгКоличество метров в1 тонне, м
hbSt
Нормальные двутавры
10Р‘1100554,15,78,104123,4
12Р‘1117,6643,85,18,658115,5
12Р‘2120644,46,310,3796,43
14Р‘1137,4733,85,610,5195,12
14Р‘2140734,76,912,8977,55
16Р‘11578245,912,7078,74
16Р‘21608257,415,7763,40
18Р‘1177914,36,515,3765,07
18Р‘2180915,3818,8053,20
20Р‘12001005,68,522,3644,72
23Р‘12301105,6925,8338,71
26Р‘12581205,88,527,9635,77
26Р‘226112061031,1632,09
30Р‘12961405,88,532,9030,39
30Р‘229914061036,6427,29
35Р‘13461556,28,538,8825,72
35Р‘23491556,51043,3123,09
40Р‘139216579,548,0820,80
40Р‘23961657,511,554,7218,27
45Р‘14431807,81159,8416,71
45Р‘24471808,41367,4714,82
50Р‘14922008,81272,9813,70
50Р‘24962009,21480,7312,39
55Р‘15432209,513,588,9911,24
55Р‘25472201015,597,9210,21
60Р‘159323010,515,5106,29,418
60Р‘25972301117,5115,68,650
70Р‘16912601215,5129,37,732
70Р‘269726012,518,5144,26,937
80Р‘179128013,517159,56,269
80Р‘27982801420,5177,95,622
90Р‘18933001518,5194,05,155
90Р‘290030015,522213,84,676
100Р‘19903201621230,64,336
100Р‘29983201725258,23,873
100Р‘310063201829285,73,500
100Р‘4101332019,532,5314,53,180
Широкополочные двутавры
20РЁ11931506930,5832,71
23РЁ12261556,51036,1727,65
26РЁ125118071042,6823,43
26РЁ22551807,51249,2420,31
30РЁ129120081153,6218,65
30РЁ22952008,51360,9516,41
30РЁ329920091568,2914,64
35РЁ13382509,512,575,1013,32
35РЁ2341250101482,2212,16
35РЁ334525010,51691,2910,95
40РЁ13883009,51496,0510,41
40РЁ239230011,516111,18,999
40РЁ339630012,518123,48,106
50РЁ14843001115114,48,741
50РЁ248930014,517,5138,77,212
50РЁ349530015,520,5156,46,396
50РЁ450130016,523,5174,05,746
60РЁ15803201217142,17,036
60РЁ25873201620,5176,95,654
60РЁ35953201824,5205,54,866
60РЁ46033202028,5234,24,270
70РЁ168332013,519169,95,887
70РЁ26913201523197,65,062
70РЁ37003201827,5235,44,249
70РЁ470832020,531,5268,13,730
70РЁ57183202336,5305,93,269
Колонные двутавры
20K11952006,51041,4724,11
20K2198200711,546,8721,34
23K1227240710,552,2019,16
23K223024081259,4716,81
26K125526081265,2215,33
26K2258260913,573,1513,67
26K32622601015,583,1312,03
30K1296300913,584,7711,80
30K23003001015,596,3010,38
30Рљ330430011,517,5108,99,183
35Рљ13433501015109,79,117

  • Главная
  • Уголок
    • Равнополочный
    • Неравнополочный
  • Швеллер
  • Двутавр
    • Балочный
    • Широкополочный
    • Колонный
    • Дополнительный
    • Специальный
  • Труба профильная
    • Квадратная
    • Прямоугольная
    • Круглая
    • Овальная
    • Плоскоовальная
  • Труба круглая
    • Общего назначения
    • Электросварная
    • Горячедеформированная
    • Холоднодеформированная
    • Нержавеющая
  • Труба ВГП
  • Тавр

☰ Сортаменты

Страница не найдена

Возможно, она была перемещена, или вы просто неверно указали адрес страницы.

Двутавровые балки | Справочник

Расширенный поиск  

Ваша корзина пуста

01.02.2021

15.12.2020

24.01.2020

23.01.2020

22.01.2020

Архив новостей		 \ \

Двутавровые балки

Наша фирма не занимается продажей двутавровых балок

Информация представленная в данном разделе является только справочной

Двутавровые балки, отличающиеся характерным сечением, широко распространены в строительстве благодаря простоте конструкции. Изготавливаются такие балки или углеродистой или низколегированной стали и подразделяются на две категории:

  1. балки с уклоном внутренних граней,
  2. балки с параллельными гранями.

Последние, в свою очередь, можно разделить на стандартные, колонные и широкополочные. Существуют, помимо этого, несколько других критериев для разграничения разных групп двутавровых балок.

Сфера применения

Двутавровые балки используются для создания:

  • Несущих конструкций;
  • Перекрытий крыши;
  • Межэтажных перекрытий;
  • Опор;
  • Рабочих площадок;
  • Эстакад и мостов. 

Действующие стандарты

НомерНазвание

Двутавры (балки двутавровые) с уклоном внутренних граней полок

ГОСТ 8239-89Двутавры стальные горячекатаные. Сортамент
ГОСТ 19425-74Балки двутавровые и швеллеры стальные специальные. Сортамент

Двутавры (балки двутавровые) с параллельными гранями полок

ГОСТ 26020-83Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок. Сортамент

Двутавровые балки (двутавры)  по техническим условиям заводов-изготовителей

СТО АСЧМ 20-93Прокат стальной сортовой фасонного профиля. Двутавры горячекатаные с параллельными гранями полок. Технические условия Нижнетагильского металлургического комбината
ТУ 14-2-336-78Профиль двутавровый для шарнирных остряков № 8
ТУ У 01412851.001-95Сварные двутавры

Прочие виды специальных балок двутавровых (двутавров)

ГОСТ 5267.5-90Профиль двутавровый № 19 для хребтовой балки. Сортамент
ГОСТ 5267.3-90Профиль зетовый для хребтовой балки. Сортамент

 Балки двутавровые (двутавры) по ГОСТ 8239-89 с уклоном внутренних граней полок 6-12 %

Рис1.  Балка двутавровая (двутавр)по ГОСТ 8239-89 с уклоном внутренних граней полок 6-12%

Условные обозначения:

h — высота двутавра;

b — ширина полки;

S — толщина стенки;

t — средняя толщина полки;

R — радиус внутреннего закругления;

r — радиус закругления полки.

Таблица 1. Размеры, масса и количество метров в тонне двутавров стальных горячекатаных по ГОСТ 8239-89

№
балки		Размеры, ммМасса 1 м
балки,
кг		Количество метров в 1 тонне, м
hbSt
10100554,57,29,456105,7
12120644,87,311,5486,62
14140734,97,513,6873,09
161608157,815,8962,94
18180905,18,118,3554,50
18а1801005,18,319,9250,20
202001005,28,421,0447,53
20а*2001105,28,622,6944,08
222201105,48,724,0441,60
22а*2201205,48,925,7638,82
242401155,69,527,3436,57
24а*2401255,69,829,4034,02
2727012569,831,5331,71
27а*270135610,233,8829,51
303001356,510,236,4827,41
30а*3001456,510,739,1725,53
33330140711,242,2523,67
363601457,512,348,5520,60
404001558,31356,9617,56
45450160914,266,5015,04
505001701015,278,6412,72
555501801116,592,6610,79
606001901217,8108,09,263

Примечания:

1. Масса 1 м двутавра вычислена по номинальным размерам при плотности материала 7850 кг/м3 и является справочной величиной.

2. Величины радиусов закругления, уклона внутренних граней полок, толщины полок не контролируются на готовом прокате.

3. Не рекомендуется двутавры от 24 до 60 применять в новых разработках.

для балок серии М (для подвесных путей) уклон внутренних граней полок составляет 12%;

для балок серии С (для армирования шахтных стволов) уклон внутренних граней полок составляет 16%.

Рис 2. Балка двутавровая (двутавр) по ГОСТ 19425-74 с уклоном нутренних граней полок 12% и 16%

Условные обозначения:

h — высота двутавра;

b — ширина полки;

S — толщина стенки;

t — средняя толщина полки;

R — радиус внутреннего закругления;

r — радиус закругления полки

Таблица 2. Размеры, масса и количество метров в тонне двутавров стальных горячекатаных по ГОСТ 19425-74

№ балкиРазмеры, ммМасса 1 м балки, кгКоличество метров в
1 тонне, м
hbSt
14С140805,59,116,959,17
20С200100711,427,935,84
20Са200102911,431,132,15
22С2201107,512,333,130,21
27С2701228,513,742,823,36
27Са27012410,513,747,021,28
36С3601401415,871,314,03
18М1809071225,838,76
24М2401108,21438,326,11
30М30013091550,219,92
36М3601309,51657,917,27
45М45015010,51877,612,89

Примечания:

1. Масса 1 м двутавра вычислена по номинальным размерам при плотности материала 7850 кг/м3 и является справочной величиной.

2. Радиусы закруглений на профилях не определяются и указываются для построения калибра.

Балки двутавровые горячекатаные с параллельными гранями полок (по ГОСТ 26020-83)

В зависимости от соотношения размеров и условий применения двутавры подразделяют на следующие типы:

Б — нормальные двутавры;

Ш — широкополочные двутавры;

К — колонные двутавры;

Д — дополнительной серии;

ДБ — нормальные двутавры;

ДШ — широкополочные двутавры.

Рис. 3. Балка двутавровая по ГОСТ 26020-83 без уклона внутренних граней полок

Условные обозначения:

h — высота двутавра;

b — ширина полки;

S — толщина стенки;

t — средняя толщина полки;

r — радиус внутреннего закругления.

Таблица 3. Размеры, масса и количество метров в тонне двутавров стальных горячекатаных по ГОСТ 26020-83

№ балкиРазмеры, ммМасса 1 м балки,
кг		Количество метров в
1 тонне, м
hbSt
Нормальные двутавры (балки двутавровые)
10Б1100554,15,78,104123,4
12Б1117,6643,85,18,658115,5
12Б2120644,46,310,3796,43
14Б1137,4733,85,610,5195,12
14Б2140734,76,912,8977,55
16Б11578245,912,7078,74
16Б21608257,415,7763,40
18Б1177914,36,515,3765,07
18Б2180915,3818,8053,20
20Б12001005,68,522,3644,72
23Б12301105,6925,8338,71
26Б12581205,88,527,9635,77
26Б226112061031,1632,09
30Б12961405,88,532,9030,39
30Б229914061036,6427,29
35Б13461556,28,538,8825,72
35Б23491556,51043,3123,09
40Б139216579,548,0820,80
40Б23961657,511,554,7218,27
45Б14431807,81159,8416,71
45Б24471808,41367,4714,82
50Б14922008,81272,9813,70
50Б24962009,21480,7312,39
55Б15432209,513,588,9911,24
55Б25472201015,597,9210,21
60Б159323010,515,5106,29,418
60Б25972301117,5115,68,650
70Б16912601215,5129,37,732
70Б269726012,518,5144,26,937
80Б179128013,517159,56,269
80Б27982801420,5177,95,622
90Б18933001518,5194,05,155
90Б290030015,522213,84,676
100Б19903201621230,64,336
100Б29983201725258,23,873
100Б310063201829285,73,500
100Б4101332019,532,5314,53,180

Продолжение таблицы 3. Размеры, масса и количество метров в тонне
двутавров стальных горячекатаных по ГОСТ 26020-83

№ балкиРазмеры, ммМасса 1 м балки,
кг		Количество метров в
1 тонне, м
hbSt
Широкополочные двутавры (балки двутавровые)
20Ш11931506930,5832,71
23Ш12261556,51036,1727,65
26Ш125118071042,6823,43
26Ш22551807,51249,2420,31
30Ш129120081153,6218,65
30Ш22952008,51360,9516,41
30Ш329920091568,2914,64
35Ш13382509,512,575,1013,32
35Ш2341250101482,2212,16
35Ш334525010,51691,2910,95
40Ш13883009,51496,0510,41
40Ш239230011,516111,18,999
40Ш339630012,518123,48,106
50Ш14843001115114,48,741
50Ш248930014,517,5138,77,212
50Ш349530015,520,5156,46,396
50Ш450130016,523,5174,05,746
60Ш15803201217142,17,036
60Ш25873201620,5176,95,654
60Ш35953201824,5205,54,866
60Ш46033202028,5234,24,270
70Ш168332013,519169,95,887
70Ш26913201523197,65,062
70Ш37003201827,5235,44,249
70Ш470832020,531,5268,13,730
70Ш57183202336,5305,93,269
Колонные двутавры (балки двутавровые)
20K11952006,51041,4724,11
20K2198200711,546,8721,34
23K1227240710,552,2019,16
23K223024081259,4716,81
26K125526081265,2215,33
26K2258260913,573,1513,67
26K32622601015,583,1312,03
30K1296300913,584,7711,80
30K23003001015,596,3010,38
30К330430011,517,5108,99,183

Продолжение таблицы 3. Размеры, масса и количество метров в тонне
двутавров (балок двутавровых) стальных горячекатаных по ГОСТ 26020-83

№ балкиРазмеры, ммМасса 1 м балки,
кг		Количество метров в
1 тонне, м
hbSt
Колонные двутавры (балки двутавровые) (продолжение)
35К13433501015109,79,117
35К23483501117,5125,97,944
35K33533501320144,56,919
40К13934001116,5138,07,248
40К24004001320165,66,039
40K34094001624,5202,34,942
40К44194001929,5242,24,129
40К54314002335,5291,23,434
Двутавры (балки двутавровые) дополнительной серии (Д)
24ДБ12391155,59,327,8235,94
27ДБ126912569,531,9331,31
36ДБ13601457,212,349,1420,35
35ДБ13491275,88,533,5829,78
40ДБ13991396,2939,7025,19
45ДБ14501527,41152,6319,00
45ДБ24501807,613,365,0315,38
30ДШ1300,6201,99,41672,7213,75
40ДШ1397,630211,518,7124,48,036
50ДШ1496,2303,814,221155,36,437

Примечания:

1. Масса 1 м двутавра вычислена по номинальным размерам при плотности материала 7850 кг/м3 и является справочной величиной.

2. Радиусы закруглений на профилях не определяются и указываются для построения калибра.

Двутавры горячекатаные с параллельными гранями полок (СТО АСЧМ 20-93). Сортамент

По соотношению размеров и форме профиля двутавры подразделяют на 3 типа:

Б — нормальные с параллельными гранями полок;

Ш — широкополочные с параллельными гранями полок;

К — колонные с параллельными гранями полок.

Рис. 4. Двутавр горячекатаный (балка двутавровая) с параллельными гранями полок

Условные обозначения:

h — высота двутавра;

b — ширина полки;

S — толщина стенки;

t — средняя толщина полки;

r — радиус сопряжения.

Таблица 4. Размеры, масса и количество метров в тонне двутавров (балок двутавровых)горячекатаных (СТО АСЧМ 20-93)

15

Обозначение балкиРазмеры, ммМасса
1 м балки, кг		Количество метров в тонне
hbSt
Нормальные двутавры (балки двутавровые)
10 Б1100554,15,78,043124,3
12 Б1117,6643,85,18,598116,3
12 Б2120644,46,310,3197,00
14 Б1137,4733,85,610,4595,67
14 Б2140734,76,912,8377,92
16 Б11578245,912,6479,11
16 Б21608257,415,7163,65
18 Б1177914,36,515,3165,33
18 Б2180915,3818,7453,37
20 Б12001005,5821,2647,04
25 Б12481245825,5939,08
25 Б22501256929,5033,90
30 Б12981495,5831,9731,28
30 Б23001506,5936,6627,28
35 Б13461746941,3024,22
35 Б235017571149,5120,20
40 Б139619971156,5817,67
40 Б240020081365,9715,16
45 Б144619981266,1215,12
45 Б245020091475,9013,18
50 Б14921998,81272,4613,80
50 Б249619991479,4412,59
50 Б3500200101689,6111,16
55 Б15432209,513,588,9311,24
55 Б25472201013,597,8610,22
60 Б1596199101594,5010,58
60 Б26002001117105,59,483
70 Б069323011,815,2120,18,327
70 Б16912601215,2129,37,736
70 Б269726012,518,5144,16,940
Широкополочные двутавры (балки двутавровые)
20 Ш11941506930,5632,72
25 Ш124417571144,0922,68
30 Ш129420081256,7617,62
30 Ш230020191568,5314,59
35 Ш133424981165,2315,33
35 Ш234025091479,6312,56
40 Ш13832999,512,588,5811,29
40 Ш23903001016106,79,375
45 Ш14403001118123,58,098
50 Ш14823001115114,28,759
50 Ш248730014,517,5138,47,227
50 Ш349330015,520,5156,06,408
50 Ш449930016,523,5173,75,756
60 Ш15823001217136,97,304
60 Ш25893001620,5170,65,861
60 Ш35973001824,5198,05,049
60 Ш46053002028,5225,54,435
70 Ш16923001320166,06,026
70 Ш26983001523190,35,254
70 Ш37073001827,5226,94,408
70 Ш471530020,531,5258,53,868
70 Ш57253002336,5294,93,391
80 Ш178230013,517164,66,077
80 Ш27923001422191,05,234
90 Ш18812991518,5191,45,223
90 Ш28902991523212,64,704
100 Ш19903201621230,64,337
100 Ш29983201725258,13,874
100 Ш310063201829285,73,501
100 Ш4101332019,532,5314,43,181
Колонные двутавры (балки двутавровые)
20 К11961996,51041,3024,21
20 К220020081249,8120,08
25 К124624981262,5216,00
25 К225025091472,3013,83
25 К32532511015,580,1712,47
30 К12982 /STRONG9991486,9211,51
30 К23003001093,9710,64
30 К33003051515105,79,457
30 К43043011117105,89,454
35 К13423481015109,19,168
35 К23503501219136,47,330
40 К13943981118146,66,822
40 К24004001321171,65,827
40 К34064031624200,05,000
40 К44144051828231,84,314
40 К54294002335,5290,83,439

Примечания:
1. Масса 1 м (балки двутавровой) двутавра вычислена по номинальным размерам при плотности материала 7850 кг/м3.

2. Радиусы сопряжений на готовом прокате не проверяют.

3. Притупление углов полок — до 3 мм обеспечивают технологией прокатки и на профиле не проверяют.

Таблица 5. Размеры, масса и количество метров в тонне нестандартных двутавров (балок двутавровых) по размерной спецификации Р40-2001 (соответствуют JIS G 3192, BS 4, ASTM A6)

Обозначение балкиРазмеры, ммМасса
1 м балки, кг		Количество метров в тонне
hbSt
Узкополочные двутавры (балки двутавровые)
31 У3А30910268,928,5135,07
31 У4А3131026,610,832,9430,36
36 У1А3491275,88,532,8830,41
36 У2А3531286,510,739,2425,49
41 У1А3991406,48,839,4725,33
41 У2А403140711,246,5021,50
46 У1А4501527,610,852,3019,12
46 У2А455153813,359,8216,72
46 У3А4591549,115,468,7914,54
46 У1В449,8152,47,610,952,5919,02
46 У2В454,6152,98,113,360,1116,64
46 У3В458153,891567,4314,83
46 У4В462154,49,61774,4313,43
46 У5В465,8155,310,518,982,3312,15
61 У1А5991781012,882,7312,09
61 У2А60317910,91593,1310,74
Нормальные двутавры (балки двутавровые)
31 Б1А3101655,89,738,9025,70
31 Б2А3131666,611,244,7922,33
31 Б3А3171677,613,252,4919,05
31 Б1В303,4165610,240,3024,81
31 Б2В306,6165,76,711,846,1321,68
31 Б3В310,4166,97,913,753,9918,52
36 Б1А3521716,99,845,1322,16
36 Б2А3551717,211,650,7119,72
36 Б3А3581727,913,156,7717,62
41 Б1А4031777,510,953,7018,62
41 Б2А4071787,712,859,7916,72
41 Б3А4101798,814,467,7714,76
41 Б4А4131809,71675,2013,30
41 Б5А41718110,918,285,2611,73
46 Б1А457190914,574,4613,43
46 Б2А4601919,91682,2112,16
46 Б3А46319210,517,789,5711,16
46 Б4А46619311,41996,8410,33
46 Б5А46919412,620,6106,09,432
46 Б1В453,4189,98,512,767,3914,84
46 Б2В457190,4914,574,5513,41
46 Б3В460191,39,91682,2912,15
46 Б4В463,4191,910,517,789,5811,16
46 Б5В467,2192,811,419,698,6010,14
61 Б1А60322810,514,9102,59,753
61 Б2А60822811,217,3114,38,750
Среднеполочные двутавры (балки двутавровые)
20 Д1А2071335,88,426,7537,39
20 Д2А2101346,410,231,5331,72
25 Д2А2581466,19,132,8930,41
25 Д3А2621476,611,238,8125,77
25 Д4А2661487,61345,0722,19
25 Д1В251,4146,168,631,7331,52
25 Д2В256146,46,310,937,6126,59
25 Д3В259,6147,37,212,743,5822,95
Широкополочные двутавры (балки двутавровые)
30 Ш2С29820191465,4415,28
50 Ш2С4883001118128,47,790
Колонные двутавры (балки двутавровые)
12 КС1251256,5923,8042,02
15 К1С15015071031,5131,74
15 К1А1521525,86,622,6244,22
15 К2А1571536,69,330,0633,27
15 К3А1621548,111,637,4226,73
20 К2А2032037,21145,9621,76
20 К3А2062047,912,652,2419,14
20 К4А2102059,114,259,3516,85
20 К5А21620610,217,471,4613,99
20 К6А2222091320,686,7211,53
20 К7А22921014,523,799,4810,05
20 К4С200204121256,1517,81
25 К1АС24625610,510,763,4715,76
25 К4С244252111164,4215,52
30 К3С294302121284,5111,83
31 К1АС299306111179,2012,63
31 К3АС30831015,415,5111,48,980
35 К3С3383511313106,29,418
35 К4С3443541616130,87,645
40 К9С3944051818167,75,962

Примечания:
1. Масса 1 м двутавра вычислена по номинальным размерам при плотности материала 7850 кг/м3.

2. Индексы А, В и С означают отличие по размерам от СТО АСЧМ 20-93:

А — размеры по ASTM A6;

В — размеры по BS 4;

С — размеры по JIS G 3192.

Балка двутавровая (двутавр) сварная. Сортамент

Рис. 5. Сварной двутавр

Условные обозначения:

h — высота двутавра;

b — ширина полки;

S — толщина стенки;

t — толщина полки.

Таблица 6. Размеры, масса и количество метров в тонне сварных двутавровых балок (двутавров) по ТУ У 01412851.001-95 производства Днепропетровского завода металлоконструкций им. Бабушкина 

Обозначение балки двутавровой (двутавра)Размеры, ммТеоретичес кая масса
1 м, кг		Количество метров в тонне
hbSt
45БС144420081264,0615,6
45БС24603001220133,87,48
45БС344818081465,9415,2
50БС1482200101685,5711,7
50БС24823001216117,88,49
50БС35003001225160,16,24
50БС45103001430190,85,24
55БС15512201018102,69,75
55БС2547200101690,6711,0
60БС15772401216111,68,96
60БС25852401220126,77,89
60БС35853201220151,86,59
60БС45953201425185,55,39
60БС56053201630219,24,56
60БС65971901216101,09,91
70БС16852601220142,47,02
70БС26853201420171,45,84
70БС36953201425196,55,09
70БС47053201630231,74,32
70БС57253202040302,23,31
70БС66922301216119,98,34
80БС17912801418162,16,17
80БС28153001830248,04,03
90БС18953001620201,64,96
90БС29273001636276,93,61
100БС19953201625244,34,09
100БС210053201630269,43,71
100БС310173202036329,23,04
120БС112804001220242,44,13
120БС212804501420277,63,60
140БС114404001220257,53,88
140БС214404501220273,23,66
140БС314505001425350,12,86
160БС116404501220292,03,42
160БС216405001220307,73,25
160БС316505001425372,12,69
160БС416505601425395,62,53
180БС118005601225384,72,60
180БС218005001425388,62,57
180БС318105001430427,82,34
180БС418106001630502,41,99
200БС120005601225403,52,48
200БС220105001630480,42,08
200БС320106001630527,51,90

Примечание:
Масса 1 м сварного двутавра (двутавровой балки) вычислена по номинальным размерам при плотности материала 7850 кг/м3 и является справочной величиной.

8,9TD7,960БС6 TD/TD

Балка двутавровая 30 | Размеры

В зависимости от буквы, которая стоит за номером в индексе, или отсутствия таковой, двутавровая балка 30 может иметь разные размеры. Номер 30 означает номинальную высоту изделия (расстояние между внешними гранями полок), притом число округляется. Чтобы узнать все точные параметры изделий – ознакомьтесь с нашей таблицей. Она поможет вам выбрать именно тот тип двутавров, который вам нужен.

НомерВысота, ммТолщина стенки, ммШирина полки, ммТолщина полки, ммПлощадь поперечного сечения, см2Вес 1 мКол-во метров в тонне
Двутавр с уклоном внутренних граней полок
303006,513510,246,536,527,4
Двутавровая балка для подвесных путей
30М3009130156450,219,92
Нормальный двутавр с параллельными полками
30Б12985,5149840,83231,3
30Б23006,5150946,7836,727,2
Широкополочная двутавровая балка
30Ш129482001272,3856,817,6
30Ш230092011587,3868,614,6
Колонный двутавр (ширина полки примерно равна высоте профиля)
30К1298929914110,88711,5
30К23001030015119,789410,6
30К33001530515134,78105,89,5
30К43041130117134,82105,89,5

Вышеприведённая таблица составлена в соответствии со стандартами, указанными в ГОСТ 19425-74, ГОСТ 8239-89, СТО АСЧМ 20-93. Вам не придётся искать самостоятельно по всем этим документам, какие размеры имеет нужная двутавровая балка 30 – наш сайт всегда к вашим услугам!

По желанию заказчика, специальные балки для подвесных путей (М) могут иметь длину от 4 до 13 метров, профили с параллельными гранями полок (Б, Ш, К) – от 6 до 24 метров, с уклоном внутренних граней – от 4 до 12 м.

Балка 30Б1 двутавровая в Екатеринбурге

Купить Балку 30Б1 двутавровую из стали С345, 09г2с, С255, 3 пс/сп
Вы можете в нашей компании позвонив по телефону или
отправив заявку через сайт
+7(343)346-53-25  

Цена балки 30Б1 двутавровой СТО АСЧМ 20-93

Стоимость двутавровой балки 30Б1 складывается и цены закупа, расходов на перемещение и хранение на складе. Так же цена зависит от марки стали из которой сделана балка (легированной стали 09г2с, С345 и простой стали С255, 3ПС/СП).
Данный прайс-лист носит исключительно информационный характер действительную цену и наличие узнавайте по телефону +7(343)346-53-25. Цена указана на 27.06.2018 при заказе не менее 3 (трех) тонн.

Наименованиемарка сталидлинацена руб / тн
Балка 30Б1 СТО АСЧМ 20-93С 255, 3пс/сп12 муточняйте
С 345, 09Г2С12м

Размеры балки 30Б1 СТО АСЧМ 20-93

Данные величины указаны справочно согласно
СТО АСЧМ 20-93
Высота Балки (h) — 298 мм
Ширина балки (b) — 149 мм
Толщина стойки (s) — 5,5 мм

Вес балки 30Б1 двутавровой

Вес 1 (одного) метра балки 30Б1 — 32 кг.
фактический вес может отличаться от справочной величины
в зависимости от проката (прокат с плюсовым или с минусовым допуском)

Характеристика Балки 30Б1 двутавровой 

Балка двутавровая 30Б1 относится к фасонному виду металлопроката и производится на станах горячей прокатки крупных металлургических предприятий. Изготавливают данный вид металлопродукции из следующих марок стали С345, 09г2с, 3пс/сп, С255. Каждая партия выпускаемой балки сопровождается сертификатами качества производителя в котором указывается химический состав, наименование производителя, дата производства и прочие необходимые данные. Двутавр 30б1 широко используется при производстве стальных конструкций. Приобретая балку 30б1 в компании «СоюзСтройСервис» вы получаете качественную продукцию и достойный сервис.

Звоните и уточняйте стоимость и наличие по телефону +7(343)346-53-25
Так же присылайте заявки по электронной почте [email protected] либо прямо на сайте 

Стальная балка — обзор

4.2.3.1 Балки при исправных нагрузках

Воздействия на стальные балки под нагрузкой часто встречаются в практике строительства. Этот тип нагрузки может встречаться в подкрановых балках, реакциях вторичных балок, действующих на систему первичных балок, и других структурных проблемах. Многочисленные исследования были выполнены с доступными экспериментами; однако в текущих расчетных формулах по-прежнему обнаруживается ошибка в 20%. Уникальное расчетное уравнение для этого явления гражданского строительства оказалось труднодостижимым из-за влияния нескольких взаимозависимых переменных.С другой стороны, создание новых экспериментов в лаборатории требует много времени и средств.

В качестве альтернативного решения численные методы, такие как конечные элементы, также использовались для моделирования явления, но они по-прежнему имеют существенные различия по сравнению с экспериментами. Эти неудачи и способность обобщать знания, полученные в результате экспериментов, привели к использованию нейронных сетей для прогнозирования предельной прочности стальных балок при нагрузках на участки [152–160]. Использование нейронных сетей сделало возможным разработку всестороннего параметрического анализа балок, подверженных патч-нагрузкам [161].

Предел прочности стальной балки при заплатах зависит от многих геометрических параметров и параметров материала. На рис. 4.2 показан пример стальной балки под нагрузкой на частоту и ее основные геометрические параметры. Проблема патч-нагрузки была исследована еще в первых экспериментах, проведенных Лизом и Годфри [157]. Подробный обзор по этому поводу можно найти у Велласко [160].

Рис. 4.2. Геометрические и материальные параметры, связанные с оценкой патч-нагрузки.

Подавляющее большинство исследований показало, что предельная нагрузка пропорциональна квадрату толщины стенки, в то время как все другие параметры оказались менее значимыми. Предыдущие исследования [161] показали, что новые данные могут быть получены с помощью алгоритмов нейронных сетей. В этих исследованиях была создана нейросетевая система, которая прогнозирует предельное сопротивление стальных балок при заплатах нагрузки. Система нейронной сети была обучена с помощью серии экспериментов Робертса [159] и Кеннеди [162].В этом тесте каждая выборка обучающих данных состояла из восьми геометрических и материальных параметров и экспериментальной предельной нагрузки в качестве выходных данных. Искусственные нейронные сети обычно имеют свои выходные значения, ограниченные значениями от 0 до 1.

В этих исследованиях была разработана система нейронных сетей, которая обеспечивает сопротивление стальных балок, подвергающихся сосредоточенным нагрузкам. Система нейронной сети была обучена с помощью ряда экспериментальных результатов, полученных Робертсом [159] и Кеннеди [162].В этих экспериментах обучающие данные включали восемь геометрических и материальных параметров, а на выходе — предельную нагрузку. Обычно выходы нейронных сетей ограничены диапазоном от 0 до 1, но диапазон возможных предельных нагрузок был очень большим, чтобы его можно было нормализовать до интервала от 0 до 1 и по-прежнему получать точные результаты. Была реализована первоначальная стратегия разделения доступных экспериментов на три класса в соответствии с их предельной нагрузочной способностью. Принятая модель состояла из трех прогнозов и одной классифицирующей нейронной сети, как показано на рис.4.3.

Рис. 4.3. Модель классификации и прогнозирования.

Это разделение позволяет лучше нормализовать тренировочный процесс. Алгоритм BP использовался для обучения всех нейронных сетей. Сети прогнозирования были обучены с тремя диапазонами предельной нагрузки. Архитектура классифицирующей сети состояла из 14 входных и 3 выходных параметров. Первая группа — от 30 до 120 кН, вторая — от 80 до 250 кН, третья — от 150 до 4010 кН. Классифицирующая нейронная сеть разделяет набор данных от 30 до 100 кН, от 100 до 200 кН и от 200 до 4010 кН.Суперпозиция данных, представленная в сетях прогнозирования, использовалась для расширения набора данных по каждой группе и для гарантии того, что весь спектр экспериментов может быть использован и протестирован без каких-либо разрывов.

Программное обеспечение Predict [163] использовалось для проведения параметрического исследования. В этом исследовании использовались обученные нейронные сети, чтобы спрогнозировать нагрузочную способность патча во многих случаях, в которых не проводились предыдущие эксперименты. Затем классифицирующая нейронная сеть использовалась для расчета наиболее подходящей сети для использования в этом конкретном случае.

Несмотря на достигнутые результаты, метод, использованный для разделения на три группы, не учитывал должным образом разницу в реакции тонких, промежуточных и компактных балок. Разделение классов было основано исключительно на уровне нагрузки, а не на реакции конструкции балки. Новая стратегия использует одну нейронную сеть со всеми 155 экспериментами с использованием альтернативной техники нормализации предельной нагрузки. В этом процессе значение предельной нагрузки делится на предел текучести стенки модифицированной балки на основе Lyse и Godfrey [157].Алгоритм BP использовался для обучения нейронной сети с использованием 15 параметров в качестве входных данных и нормированного сопротивления пучка в качестве выходных данных.

Экспериментальные данные снова были разделены на три отдельные группы: 70% для обучения, 20% для тестирования и 10% для проверки нейронных сетей. Данные проверки можно использовать для сравнения различных нейронных сетей, чтобы получить доступ к лучшему решению в независимой процедуре. Было обучено и сравнено несколько конфигураций нейронных сетей, варьировав количество процессоров скрытого слоя, в то время как лучшие результаты были получены с 15 процессорами.

Дальнейшее сравнение с точки зрения значений процентильной ошибки прогнозов нейронной сети (обучение, тестирование и проверка) показано на рис. 4.4. Из этого рисунка можно заметить, что производительность унифицированной нейронной сети была так же похожа на производительность системы нейронной сети трех классов и значительно более точна, чем у Бергфельта [158], Робертса [159] и Еврокода 3 [20]. Данные обучения нейронной сети, разделенные на три класса нагрузки, обеспечивали лучшее обучение и соответствие различным характеристикам задачи.

Рис. 4.4. Результаты модели нейронной сети для определения нагрузочной способности.

Ошибки сетей по сравнению с экспериментами оказались ниже, чем ошибки, связанные с существующими формулами, что позволяет нейронным сетям генерировать новые достоверные данные. Основная причина различий, обнаруженных в нейронных сетях и расчетных формулах, связана с включением коэффициента формы веб-панели в зависимости от отношения высоты луча, a / h, в данные обучения нейронной сети, то есть часть обнаруженных ошибок. в том, что формулы связаны с отсутствием этого параметра.

Боковое продольное изгибание стальных балок при поперечной ударной нагрузке

В данном исследовании используются эксперименты и численное моделирование для анализа динамического отклика стальных балок при ударе огромной массы. Результаты показывают, что поперечное продольное изгибание при кручении (LTB) возникает для стальной балки с узким прямоугольным поперечным сечением при поперечном ударе. Эксперименты моделировались с помощью LS-DYNA. Численное моделирование хорошо согласуется с экспериментальными результатами, что указывает на то, что явление LTB является реальной тенденцией стальных балок при ударе.Между тем, исследование показывает, что LS-DYNA может легко прогнозировать LTB стальных балок. Численное моделирование динамического отклика стальных балок Н-образного поперечного сечения при ударе огромной массы проводится для определения поведения LTB. Явление динамического LTB иллюстрируется смещением, деформацией и деформацией H-образных стальных балок. После этого проводится параметрическое исследование для изучения влияния начальной скорости и импульса удара на LTB. LTB стальных балок H-образного поперечного сечения при поперечном ударе в первую очередь зависит от уровня кинетической энергии удара, тогда как импульс удара оказывает незначительное влияние на режим LTB.

1. Введение

Балки и колонны специальных стальных каркасных конструкций должны выдерживать не только нормальную расчетную нагрузку, но также взрыв, удар, столкновение, пожар и другие экстремальные нагрузки в период эксплуатации. Следовательно, необходимо изучить динамический отклик и поведение при разрушении стальных элементов при таких экстремальных нагрузках. Фактически, взрыв и сотрясение часто ассоциировались с огнем. Следовательно, необходимо исследовать влияние взаимодействия конструкции при ударной нагрузке и пожара.

Устойчивость — серьезная проблема при проектировании стальных конструкций. Плохая стабильность стальных компонентов может привести к серьезному разрушению конструкции. Боковое продольное изгибание компонента — очень распространенный тип нестабильности, требующий дальнейшего изучения [1]. Боковое продольное изгибание (общая неустойчивость) стальных балок под действием статических нагрузок можно описать следующим образом [2]: когда стальные балки без боковой поддержки в чистом пролете подвергаются определенному значению поперечной нагрузки или момента относительно большой оси. возникает большое боковое смещение и угол закручивания, как показано на рисунке 1.Затем балка теряет несущую способность. Очевидно, что анализ продольного изгиба сложнее, чем анализ продольного изгиба при изгибе. Однако ряд исследований был проведен на основе теории упругого продольного изгиба, в частности экспериментальных исследований и теоретического анализа [3] бокового продольного изгиба стальных балок при статической нагрузке. Ян и др. провели экспериментальные испытания и численное моделирование продольного изгиба при кручении односимметричных двутавровых балок, изготовленных из стали Q460GJ [4, 5].Их результаты показали, что стальные балки развивают поперечный продольный изгиб при кручении при сосредоточенных точечных нагрузках в середине пролета. Следовательно, местного коробления не наблюдалось. Кармазинова и др. [6] изучали поперечный изгиб-крутильный изгиб стальных балок сигма-поперечного сечения с отверстиями в стенке. Выводы их исследования легли в основу дополнений к указанным положениям по проектированию стальных конструкций. Кала и Валеш [7] исследовали горячекатаную стальную двутавровую балку, подверженную боковому продольному изгибу (LTB) из-за изгибающего момента, и получили стохастические эффекты начального несовершенства и остаточного напряжения на сопротивление исследуемой стальной балки.Развитие численных методов, таких как метод конечных элементов (КЭ), облегчило исследования поперечного продольного изгиба стальных балок от экспериментальных исследований до численного анализа [8–10]. Более того, исследования огнестойкости стальных конструкций достигли большого прогресса [11]. Проблеме продольного изгиба при кручении стальных балок при пожаре уделяется значительное внимание [12–14]. Эта проблема связана со значительным количеством форм продольного изгиба стальной балки при пожаре.Стальная конструкция может очень долго выдерживать огонь. Следовательно, анализ конструкций при пожаре можно рассматривать как статическую задачу. Когда конструкции подвергаются воздействию огня, повышенная температура вызывает ухудшение свойств материала и вызывает пластическую деформацию конструкции. Таким образом, теория упругого изгиба больше не подходит. Таким образом, численное моделирование является эффективным методом исследования проблем неупругого продольного изгиба. Например, Vila Real et al. [15, 16] провели численное исследование и предложили расчетную кривую для LTB стальных балок.Инь и Ван [17] численно исследовали влияние нескольких проектных факторов на сопротивление изгибающему моменту поперечного изгиба при изгибе стальных двутавровых балок, подверженных неравномерному распределению температуры. Couto et al. [18] изучали поперечное продольное изгибание балок с малым поперечным сечением в случае пожара с использованием численного метода.


Трудно определить, возникает ли поведение LTB, когда стальная балка подвергается комбинированному действию удара и пожарной нагрузки из-за сложности эффектов взаимодействия двух нагрузок.Кроме того, возникновение LTB на стальной балке, когда она подвергается только удару, трудно исследовать, поскольку ударная нагрузка влияет на пластическое изгибание балок, тогда как инерционный эффект может задержать пластическое изгибание или избежать его. С одной стороны, сталь является материалом, чувствительным к скорости, что означает, что предел текучести стали может быть улучшен за счет эффекта скорости деформации. Следовательно, влияние скорости деформации стали может привести к возникновению упругих LTB. Эти сложные факторы мешают полностью понять поведение LTB стальных балок при ударе.В последние годы было проведено несколько исследований динамической реакции стальных элементов на удар. Вильявисенсио и Гедес Соареш [19] провели испытание на удар падающим грузом зажатых стальных балок, попадающих поперек центра в центр с помощью массы с прямоугольным индентором, чтобы определить надлежащие граничные условия для балок, подвергшихся удару. Wang et al. [20] изучали динамическое поведение стальных балок с соединениями оребрения, подверженных ударным нагрузкам падающего пола. Результаты показывают, что стальные балки демонстрируют динамическое поведение при определенной энергии удара с различными массами и скоростями удара.Более высокая скорость удара может немного улучшить скорость рассеивания энергии. Стальные балки обладают разной ударной прочностью, в то время как ударные нагрузки применяются в разных местах. Аль-Тайри и Ван [21] исследовали поведение и режимы разрушения сжатых в осевом направлении стальных колонн, подверженных поперечному удару твердой массой при различных скоростях и местах удара. Нин и Чжао [22, 23] завершили экспериментальное исследование устойчивости консольных балок из алюминиевого сплава при ударе ГБЦ.Однако исследования LTB стальных балок под ударной нагрузкой отсутствуют.

Прежде всего, необходимы системные исследования LTB стальных балок при ударной нагрузке. Эта статья — предварительная попытка смежных исследований. В данной статье представлены результаты экспериментов по испытанию ЛТБ стальных балок прямоугольного сечения при ударе ударным молотом. Затем обсуждается LTB-поведение стальных балок прямоугольного сечения и Н-образных стальных балок при ударе.

2. Введение в экспериментальное испытание

Испытание стальных балок падающим весом проводилось с помощью установки для испытания ударным молотком DHR9401.Общая высота ударной машины DHR9401 составляет около 13,47 м над полом, а скорость удара — до 15,70 м / с. На Рисунке 2 показаны компоненты машины для испытаний с ударным молотком. Ударный молот состоит из нескольких основных компонентов. Первая деталь представляет собой упрочненную плоскую головку длиной 80 мм и толщиной 30 мм, изготовленную из высокопрочного хрома 15 (64HRC), как показано на рисунке 3. Второй компонент ударника — это утяжелитель. Этот компонент содержит основную массу ударника и обеспечивает различный вес ударника от 2 до 250 кг.Третья часть бойка — это датчики веса. Общий вес ударного молота составляет 57,8 кг, и его можно поднять на необходимую высоту для создания различных скоростей удара (до 15,7 м / с) и энергии [24].



Листовой прокат из стали (Q235) был выбран для изготовления образцов. Образцы были классифицированы по толщине балки: #A: 3 мм, #B: 3 мм и #C: 3 мм. Эффективные пролеты стальных балок составляли 500, 750 и 1000 мм, как показано на Рисунке 4.


В таблице 1 приведены размеры стальных балок. Ограничения стальных балок были реализованы длиной зарезервированной. На обоих концах экспериментальных площадок закреплялись две опоры. Болты по бокам опоры для боковой фиксации. Ограничение вращения фиксировалось стальной крышкой, как показано на рис. 5. Свойства материала образцов определялись стандартными испытаниями на статическое растяжение, которые проводились с помощью управляемой компьютером электронной машины для испытания на всемогущество CM5105A.Эксперимент повторяли 3 раза и усредняли данные. На рис. 6 показана кривая деформации стали. Модуль упругости и предел текучести стальных балок составляют 185 ГПа и 315 МПа соответственно.

Номер образца Геометрический размер Отношение высоты к ширине
Отношение длины к высоте
(мм 3 )
# A1 10 10
# A2 10 15
# A3 10 20
# B1 14 10
# B3 14 20
# C1 20 10
# C2 20 15
# C3 20 20


3.Результаты экспериментальных испытаний
3.1. Общие результаты

В ходе этих испытаний были зарегистрированы предельные режимы деформации, а также боковые и вертикальные прогибы на середине пролета балок. Затем было изучено влияние свойств сечения, отношения высоты к ширине, отношения длины к высоте и скорости удара на предельные режимы деформации. В таблице 2 показаны результаты испытаний образцов, где — высота удара, — вертикальное смещение, — боковое смещение, — начальная скорость удара.

Номер образца (мм) (мм) Режим деформации
(м) (м / с)
# A1-1 0,2 10 10 1,98 4,10 0,98 Изгиб в плоскости
# A1-2 0.3 10 10 2,42 5,86 0,80 Локальная деформация
# A1-3 0,5 10 10 3,13 9,82 0,90 Локальная деформация
# A1-4 1,0 10 10 4,43 21,74 9,50 LTB
# A1-5 2,0 10 10 6.26 46,10 20,88 LTB
# A2-1 1,0 10 15 4,43 45,46 47,56 LTB
# A2-2 1,5 10 15 5,42 84,03 61,60 LTB
# A2-3 2,0 10 15 6,26 117,8 59.40 LTB
# A3-1 0,5 10 20 3,13 20,40 21,78 LTB
# A3-2 1,0 10 20 4,43 42,48 36,10 LTB
# A3-3 1,5 10 20 5,42 94,40 75,10 LTB
# B1-1 0.5 14 10 3,13 5,36 — Изгиб в плоскости
# B1-2 1,0 14 10 4,43 5,52 0,80 Местная деформация
# B1-3 1,5 14 10 5,42 9,72 0,80 LTB
# B1-4 2,0 14 10 6.26 22,16 6,66 LTB
# B1-5 2,5 14 10 7,00 33,60 — LTB
# B1-6 3,0 14 10 7,76 41,60 — LTB
# B3-1 1.0 14 20 4,43 24,20 21,30 LTB
# B3-2 1.5 14 20 5,42 46,36 51,30 LTB
# B3-3 2,0 14 20 6,26 80,10 67,70 LTB
# C1-1
0,5 20 10 3,13 3,22 — LTB
# C1-2
1,0 20 10 4.43 4,97 — LTB
# C1-3
2,0 20 10 6,26 10,26 — LTB
# C1-4
2,5 20 10 7,00 11,92 1,60 LTB
# C2-1
1,0 20 15 4,43 7,10 3.40 LTB
# C2-2 1,5 20 15 5,42 10,94 3,40 LTB
# C2-3 2,0 20 15 6,26 16,56 2,06 LTB
# C3-1 1,0 20 20 4,43 10,44 9,72 LTB
# C3-2 1.5 20 20 5,42 18,14 17.60 LTB
# C3-3 2,0 20 20 6,26 26,14 4,90 LTB

В таблице 2 отмечено, что боковые и вертикальные отклонения увеличиваются с увеличением скорости удара. Также наблюдается, что на деформацию балок влияет соотношение высоты к ширине и длины к высоте.Отношение длины к высоте варьировалось в диапазоне от 10 до 20 образцов A1-3 и A3-1, в то время как скорость удара составляет 3,13 м / с, а отношение высоты к ширине составляет 10. Боковые смещения образцов A1-3 и A3. -1 составляют 0,9 и 21,78 мм соответственно. Вертикальные перемещения образцов А1-3 и А3-1 составляют 9,82 и 20,4 мм. Таким образом, деформация балок пропорциональна отношению длины к высоте. Отношение высоты к ширине варьируется в диапазоне 10, 14 и 20 образцов A3-3, B3-2 и C3-2, тогда как скорость удара равна 5.42 м / с, отношение длины к высоте 20. Боковое смещение образцов A3-3, B3-2 и C3-2 составляет 75,1, 51,3 и 17,6 мм соответственно. Вертикальные перемещения образцов A3-3, B3-2 и C3-2 составляют 94,4, 46,36 и 18,14 мм соответственно. Таким образом, деформация балок обратно пропорциональна отношению высоты к ширине. Более того, на предельные режимы деформации балок влияют свойства сечения, отношения высоты к ширине и длине к высоте, а также скорость удара.

3.2. Режимы предельной деформации

На рис. 7 показаны режимы предельной деформации образца № A1 для различных скоростей.Образец А1-1 имеет заметную деформацию в плоскости без боковых смещений при скручивании. Локальная деформация образцов A1-2 и A1-3 была обнаружена без LTB. Когда скорость удара достигает 4,43 м / с, в образцах A1-4 и A1-5 возникает LTB. При этом образец А1-5 имеет повышенную деформацию. Результаты экспериментов показывают, что ПВП возникает для стальных балок прямоугольного сечения при поперечном ударе. Это явление LTB в основном зависит от скорости удара. Видно, что критическая скорость LTB для A1 должна быть в пределах 3.13 и 4,43 м / с.


На рис. 8 показаны режимы предельной деформации образца № A2 с различными скоростями 4,43, 5,42 и 6,26 м / с. Образцы A2-1, A2-2 и A2-3 демонстрируют поведение LTB. Между тем, деформация # A2 увеличивается с увеличением скорости удара. На рис. 9 показаны режимы предельного деформирования образца № А3. Образец № A3 также имеет поведение LTB. Деформация LTB # A3-1 в основном представляет собой деформацию изгиба вне плоскости. Деформация кручения # A3-1 относительно мала.Из предельных режимов деформации A1-4, A2-1 и A3-2 можно заметить, что отношение длины к высоте оказывает значительное влияние на моды LTB.



На рисунке 10 показаны режимы предельной деформации образца № B1 для различных скоростей. При скорости удара 3,13 м / с образец В1-1 деформируется в плоскости без боковых смещений при скручивании. Образец В1-2 деформируется в плоскости со скоростью удара 4,43 м / с. Когда скорость удара достигает 5.42 и 6,26 м / с, образцы B1-3 и B1-4 имеют поведение LTB с изгибом в качестве основной деформации. Когда скорость удара достигает 7 и 7,67 м / с, образцы B1-5 и B1-6 соответственно имеют разные режимы LTB с крутильной деформацией. И снова можно заметить, что скорость удара оказывает значительное влияние на деформацию балок. На рисунке 11 показаны предельные режимы деформации образца № B3 с различными скоростями. Можно видеть, что образец B3-1 демонстрирует изгиб при изгибе-кручении с изгибом в качестве основной деформации.Когда скорость удара достигает 5,42 и 6,26 м / с, луч представляет различные моды LTB.



На рисунках 12, 13 и 14 показаны предельные режимы деформации образцов № C1, № C2 и № C3 с разными скоростями. Изгиб-скручивание заметно происходит для образцов № C1, № C2 и № C3 при различных скоростях удара. При одинаковой кинетической энергии удара образцы B3 и C3 имеют разные режимы LTB. Эта разница вызвана разницей в высоте секций между B3 и C3.LTB стальных балок с меньшей высотой сечения аналогичен режиму статической потери устойчивости первого порядка. С увеличением высоты сечения увеличивается жесткость стальной балки на кручение и уменьшается возможность статического выпучивания первого порядка LTB-режима. В результате стальные балки с большей высотой сечения с большей вероятностью будут вести себя в виде формы потери устойчивости второго порядка.




Вышеупомянутые результаты показывают, что стальные балки прямоугольного сечения при поперечном ударе могут привести к поведению LTB.Режим LTB стальных балок прямоугольного сечения при ударе не является единой структурой и зависит от геометрии образца.

4. Численное моделирование
4.1. Модель конечных элементов

Численное моделирование выполняется с помощью кода конечных элементов LS-DYNA, а элемент SOLID164 использовался для моделирования сплошной балки и ударного молота. SOLID164 [25] используется для трехмерного моделирования твердых конструкций. Элемент определяется восемью узлами, имеющими следующие степени свободы в каждом узле: перемещения, скорости и ускорения в узловых направлениях, и.Этот элемент используется в явном динамическом анализе. В этой статье для численного анализа принята модель «упруго-идеально пластическая» с использованием материала типа 3 [26] LS-DYNA. Эта модель подходит для моделирования изотропной и кинематической пластичности упрочнения с возможностью включения скоростных эффектов. Как тип материала, чувствительного к скорости деформации, сталь имеет значительно высокий предел текучести при высоких скоростях деформации. Когда конструкции подвергаются ударным нагрузкам, эффект скорости деформации оказывает значительное влияние на динамическое поведение и повреждение [20].Эффекты скорости деформации описываются с помощью уравнения Каупера – Саймондса [27] с материальными параметрами,. Связь между пределом текучести и скоростью деформации выражается в следующем уравнении: где и — динамический и статический предел текучести материала, соответственно, а — эквивалентная скорость пластической деформации. Значения и были выбраны в соответствии со значениями, приведенными в предыдущем разделе. Плотность стали составляет 7850 кг / м 3 , а коэффициент Пуассона равен 0.3. Значения модуля упругости, предела текучести и касательного модуля аналогичны значениям на рисунке 3, на котором изображена кривая напряжения-деформации. Поскольку настоящее исследование направлено на изучение поведения стальных балок при поперечной ударной нагрузке, упор делается на балку, а не на ударный молот. Поэтому дано только краткое описание ударного отбойного молотка, который считается жестким кубоидом с размерами 3 мм. Для повышения точности и эффективности расчетов место удара и близлежащие опоры моделируются в мелкой сетке, тогда как в других местах используется грубая сетка.Отбойный молоток моделируется как недеформируемый твердый объект. Количество элементов не влияет на точность расчета. Таким образом, ударный молот моделируется на грубой сетке и делится на 1536 восьмиузловых шестигранников. Стальная балка разделена на 8 216 восьмиузловых шестигранников. Максимальный размер ячейки твердых элементов составляет 15 мм, как показано на Рисунке 15. Первоначальное несовершенство обычно применяется к модели конструкции при расчете потери устойчивости. Режим потери устойчивости при ударной нагрузке должен быть суперпозицией статических режимов потери устойчивости, тогда как процент потери устойчивости низкого порядка сравнительно высок.Для задачи удара на малой скорости в этой статье потеря устойчивости должна быть близка к моде первого порядка. Таким образом, при анализе исходный дефект имеет ту же форму, что и мода первого порядка для изгибных колебаний с амплитудой, где — размах балки.


В этой статье граничные условия балки моделируются путем ограничения смещения узлов направления, и на обоих концах ограниченной области стальной балки. Ударный молот перемещается только в вертикальном направлении, в то время как другие направления смещения и угла ограничиваются.При анализе численного моделирования энергии удара задаются путем задания различных начальных скоростей отбойного молотка. Во время ударного эксперимента контактная поверхность формируется с использованием ударного молотка и стальной поверхности. Когда два твердых тела соприкасаются, контактные напряжения передаются через их общий интерфейс. Этот контактный интерфейс способен передавать силу, но не может проникнуть внутрь. Для моделирования поведения контакта между передней поверхностью ударного молотка и верхней поверхностью балок используется алгоритм автоматического ограничения поверхности с трением, в котором коэффициенты трения вводятся для моделирования сил трения, передаваемых через контактную поверхность.

4.2. Сравнение результатов моделирования и эксперимента

Численное моделирование эксперимента со стальными балками № A1, № B3 и № C2 под ударным молотком было выполнено с использованием ранее упомянутой техники FE. Затем сравниваются результаты моделирования и эксперимента. На рисунке 16 показаны оба результата режима деформации № A1. Замечено, что при разных скоростях удара стальные балки деформируются по-разному. Когда м / с, экспериментальные и численные результаты показывают, что балки не вызывают LTB, а только деформацию изгиба в плоскости.При скорости м / с локальная деформация происходит в середине пролета, и стальные балки еще не вызывают общей потери устойчивости. Однако при начальной скорости удара 4,43 м / с все эксперименты и численные результаты показывают, что балка вызывает выпучивание вне плоскости и в основном деформацию бокового изгиба. Когда скорость удара достигает 6,26 м / с, LTB-поведение балок определяется экспериментальными и численными результатами и, в основном, крутильной деформацией. На рисунках 17 и 18 показаны экспериментальные и численные результаты режима деформации # B3 и # C2 соответственно.Отмечено, что результаты численного моделирования в основном согласуются с результатами экспериментов при различных скоростях удара. В таблице 3 показаны поперечные и вертикальные отклонения в середине пролета балок при различных скоростях удара. Отмечено хорошее согласие результатов численного моделирования с экспериментальными результатами. Таким образом, проверяется корректность и надежность использованного в статье метода моделирования. В то же время наблюдается, что метод численного моделирования позволяет прогнозировать LTB стальных балок.

Номер образца Ограничение (мм) (мм)
(м / с) Эксперимент Моделирование Эксперимент Моделирование
# A1-1 Фиксированный-фиксированный 1,98 0,90 0,98 4,10 3,10
# A1-3 Фиксированный-фиксированный 3.13 0,90 0,88 9,80 8,40
# A1-4 Фиксированный-фиксированный 4,43 9,80 9,80 21,70 16.80
# A1-5 Фиксированный-фиксированный 6,26 20,90 26,90 46,10 45,20
# B3-1 Фиксированный-фиксированный 4,43 24,20 18,20 21.30 19,50
# B3-2 Фиксированный-фиксированный 5,42 46,36 31,70 51,30 35,30
# B3-3 Фиксированный-фиксированный 6,26 80,10 43,70 67,70 44,40
# C2-1 Фиксированный-фиксированный 4,43 7,10 5,09 3,40 4,08
# C2-2 Фиксированный– фиксированный 5.42 10,94 9,53 3,40 3,00
# C2-3 Фиксированный-фиксированный 6,26 16,56 12,60 2,06 1,53



5. Численное моделирование на LTB H-образных стальных балок при поперечном ударе

В настоящее время H-образные стальные балки обычно используются в качестве важных несущих компонентов стальных конструкций.Стальные балки и колонны могут выйти из строя в режиме бокового продольного изгиба под действием удара и привести к обрушению конструкции. Поэтому изучение тенденции к продольному изгибу Н-образных стальных элементов при ударе становится все более важным [28]. В этом разделе анализ численного моделирования динамического отклика Н-образных стальных балок проводится с использованием проверенного метода численного моделирования. Поведение LTB H-образных стальных балок изучается на основе характеристик поперечного смещения и деформации.В этом исследовании были определены следующие важные параметры для параметрического исследования: скорость удара и импульс удара.

5.1. Цифровая модель

На рисунке 19 показаны размеры H-образного поперечного сечения; пролет балки 1,5 м. Балка закреплена с обоих концов. Предполагается, что сталь марки Q235, а модуль упругости и предел текучести стали составляют 206 ГПа и 235 МПа соответственно. Энергия удара задается установкой разной высоты удара.Масса отбойного молотка в данном исследовании принята равной 200 кг.


Явный динамический анализ используется для моделирования динамического отклика балок при ударе. Имитационная модель включает следующие свойства сетки и материала.

Влияние скорости деформации: уравнение Каупера – Саймондса с s -1 , и сетка: стальная балка разделена на 22 716 восьмиузловых шестигранников (SOLID164), а максимальный размер ячейки твердых элементов составляет 15 мм, как показано на рисунке 20.Поскольку настоящее исследование направлено на изучение поведения и режимов разрушения Н-образных стальных балок при поперечной ударной нагрузке, упор делается на балку, а не на ударный молот. Следовательно, рассматривается только одна геометрия отбойного молотка размером 3 мм. При численном моделировании плотность отбойного молотка регулируется для получения требуемой массы. Отбойный молоток разделен на 1536 восьмиузловых шестигранников. Начальное расстояние между ударным наконечником отбойного молотка и верхней поверхностью Н-образной стальной балки установлено равным 5 мм.На этом участке исходный дефект имеет ту же форму, что и первая мода изгибных колебаний с амплитудой, где — пролет балки.


5.2. Численные результаты

В текущем разделе будут обсуждены численные результаты H-образной стальной балки при поперечном ударе, такие как весь процесс удара, остаточная деформация балки и кривые деформации во времени. Кривые смещения выходных данных во время моделирования имеют частоту дискретизации 3750 Гц.

5.2.1. Пластическая деформация балки

На рисунке 21 показана остаточная деформация H-образной стальной балки при поперечном ударе при начальной скорости удара 6 м / с. Из рисунка 21 видно, что наблюдается LTB-поведение, в то время как максимум боковой деформации создается в середине пролета. При этом наблюдается локальная деформация полки балки в месте контакта верхней полки стальной балки с ударным молотком.


5.2.2. Процесс удара

На рисунке 22 показан полный динамический отклик Н-образных стальных балок при поперечном ударе. Наблюдается, что поперечное смещение балки увеличивается с увеличением времени контакта ударного молотка и балки. Максимальное боковое смещение происходит при времени удара 13 мс, включая упругую и пластическую деформацию. При перемещении отбойного молотка и балки упругая деформация балки постепенно восстанавливается, и полное смещение балки уменьшается до полного восстановления упругой деформации балки.Пластическая деформация H-образной стальной балки происходит за 35 мс.


5.2.3. Пластическая деформация балки

В данном разделе изучаются кривые поперечных и вертикальных смещений в зависимости от времени в различных узлах стальной балки. На рисунке 23 показано расположение узлов, все точки принадлежат стенке балки.


Кривые изменения поперечного смещения от времени в разных узлах стальной балки представлены, как показано на рисунке 24. Наблюдается, что поперечное смещение узлов из разных мест балки отличается.Остаточные боковые смещения узлов A и E составляют 15,4 мм, тогда как узел C — 36,7 мм. Разница остаточных поперечных смещений в узлах A и C указывает на то, что балка вызывает деформацию бокового изгиба. Остаточные поперечные смещения узлов A, C и E больше нуля, а соответствующие смещения узлов B, D и F меньше нуля. Это показывает, что деформация кручения стальной балки вне плоскости происходит во время движения. Из вышеупомянутого обсуждения, H-образная стальная балка при поперечном ударе вызывает явление LTB.


На рисунке 25 показано, что остаточные вертикальные смещения узлов C и D составляют 41,2 и 28,3 мм соответственно. Из разницы в остаточном вертикальном смещении видно, что H-образная стальная балка при поперечном ударе возникает не только в плоскости изгибной деформации, но и в деформации кручения. Рисунок 25 также демонстрирует, что остаточные вертикальные смещения узлов A и B согласуются с узлами E и F соответственно. Это согласие обеспечивается ограничением и симметричной нагрузкой образца.Следовательно, кривые остаточного вертикального смещения балки во времени также симметричны.


5.2.4. Кривые зависимости деформации от времени

На рисунке 27 представлены кривые зависимости деформации от времени для двух групп симметричных элементов из середины пролета стенки и полки Н-образной стальной балки, соответственно. На рисунке 26 показано расположение симметричных элементов. На рис. 27 показано, что деформации двух симметричных элементов стенки балки совпадают в течение 0–4 мс.Такое поведение указывает на то, что стенка Н-образной стальной балки вначале движется в плоскости, а затем вызывает движение вне плоскости. Рисунок 27 также показывает, что кривые зависимости деформации от времени двух симметричных элементов на полке балки различны в начале движения. Этот результат указывает на то, что полка стальной балки H-образной формы сначала производит внеплоскостное перемещение. Это связано с тем, что ударный молот напрямую контактирует с полкой балки и заставляет верхнюю полку сначала производить изгиб.



На основании вышеизложенного можно найти, что Н-образные стальные балки при поперечном ударе могут вызывать поведение LTB.

5.3. Воздействие различных ударных молотов

В этом исследовании были определены следующие два важных параметра для параметрического исследования: скорость удара и импульс удара. В этом разделе будут представлены результаты численного моделирования, чтобы помочь понять влияние этих проектных параметров.

5.3.1. Влияние скорости удара

В этом разделе изучаются динамические характеристики Н-образных стальных балок при различных скоростях удара, где начальная скорость удара составляет 2, 4, 6 и 8 м / с.

На рисунке 28 представлена ​​пластическая деформация H-образной стальной балки при различных скоростях удара. При скорости м / с H-образная стальная балка возникает только при деформации изгиба в плоскости, тогда как поведение LTB не наблюдается. Когда = 4, 6 и 8 м / с, наблюдается, что H-образная стальная балка создает LTB, сопровождаемую локальной деформацией полки балки.На рисунке 29 показана реакция на удар при боковом смещении средней части H-образной стальной балки при различных скоростях удара. Видно, что пластическая деформация Н-образной стальной балки увеличивается с увеличением начальной скорости удара. Следовательно, с увеличением начальной скорости удара H-образные стальные балки становятся более чувствительными к LTB.



5.3.2. Влияние импульса удара на LTB H-образной стальной балки

В этом разделе анализ динамических характеристик H-образной стальной балки, подвергнутой поперечному удару, проводится с использованием трех случаев.В трех случаях разные массы ударного молота, скорости удара и одинаковая кинетическая энергия 3600 Дж. В таблице 4 показаны три набора условий и влияние импульса удара на LTB H-образных стальных балок, где — кинетическая энергия удара ударный молоток, — импульс удара ударного молота и время контакта.

Корпус Масса (кг) (Дж) (Нс) (м / с) (мм) (мс) Режим деформации
1 100 3600 850 8.5 39,2 19,3 LTB
2 200 3600 1200 6,0 40,8 28,8 LTB
3 300 3600 1470 4,9 42,4 35,8 LTB

Таблица 4 показывает, что если кинетическая энергия удара остается постоянной, то остаточная вертикальная деформация H-образной стальной балки и контакта время уменьшается с уменьшением импульса удара.Передаваемая энергия пропорциональна отношению масс, тогда как отношение масс уменьшается с уменьшением импульса удара. Таким образом, остаточная вертикальная деформация H-образной стальной балки мала при малом импульсе удара. Рисунок 30 также показывает, что изменение импульса удара оказывает незначительное влияние на формы LTB H-образной стальной балки. На рисунке 31 представлены кривые изменения бокового смещения балки во времени в середине пролета. Видно, что поперечное смещение уменьшается с уменьшением импульса удара.При постоянной кинетической энергии удара и меняющемся моменте удара максимальная разница вертикального смещения составляет всего 1,6 мм, но максимальная разница бокового смещения составляет 7,7 мм, как показано в Таблице 4 и на Рисунке 31. Это связано с тем, что деформация LTB определяется сравнением поперечного смещения. вертикальным перемещениям. Основываясь на приведенном выше обсуждении, считается, что импульс удара не является решающим фактором для LTB H-образной стальной балки при поперечном ударе.



6.Заключение

Путем испытания на удар падающим грузом установлено, что стальная балка с узким прямоугольным поперечным сечением при поперечном ударе приводит к LTB. Результаты численного моделирования согласуются с экспериментальными результатами, что означает, что поведение LTB из экспериментальных испытаний не является случайным следствием из-за дефектов конструкции или материала, а является реальным режимом отклика конструкции. Согласованность результатов численного моделирования и экспериментов также показывает, что код FE ANSYS / LS-DYNA может эффективно моделировать LTB с материальной и геометрической нелинейностями.Исходя из этого, вышеупомянутый численный метод используется для проведения исследования LTB H-образных стальных балок, подверженных поперечному удару. На основании полученных результатов можно сделать следующие выводы: (1) После изучения процесса удара, режимов деформации, бокового смещения и деформации H-образной стальной балки можно увидеть, что не только балка прямоугольного сечения при поперечном Удар приводит к LTB, но H-образная стальная балка при поперечном ударе также легко вызывает LTB, сопровождающуюся локальной деформацией верхней полки.(2) LTB H-образной стальной балки при поперечном ударе в первую очередь зависит от уровня кинетической энергии удара. С увеличением кинетической энергии удара Н-образная стальная балка, подверженная поперечному удару, более подвержена LTB и локальной деформации. (3) Если кинетическая энергия удара остается постоянной, то пластическая деформация Н-образной стальной балки и Время контакта увеличивается с увеличением импульса удара, тогда как различный импульс удара оказывает незначительное влияние на LTB H-образной стальной балки при поперечном ударе.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Благодарности

Эта работа поддержана Национальным фондом естественных наук Китая (гранты № 10872117, 11272189, 11672165 и 51208289).

Детали конструкции балки RC (B1) и балки PC (B2, B3 и B4) (единица измерения: мм).

Контекст 1

… в этом исследовании тестируются четыре группы бетонных балок с одинаковым армированием.Группа B1 — это обычные RC-балки, а все остальные — PC-балки с разными местами сборки, как показано на рисунке 1. Как показано на рисунке 1, группы B2, B3 и B4 представляют собой PC-балки с местами сборки в 1/2, 1/3 и 1/4 пролета балки соответственно. Размер балок составляет 200 мм 3 400 мм 3 3300 мм (ширина 3 глубина 3 длина) с пролетом в свету 2900 мм и коэффициентом пролета на сдвиг 4,14. Кроме того, различные образцы также подготовлены к различным условиям удара с различной ударной массой и высотой удара, как указано в таблице…

Контекст 2

… в этом исследовании тестируются четыре группы бетонных балок с одинаковым армированием. Группа B1 — это обычные RC-балки, а все остальные — PC-балки с разными местами сборки, как показано на рисунке 1. Как показано на рисунке 1, группы B2, B3 и B4 представляют собой PC-балки с местами сборки в 1/2, 1/3 и 1/4 пролета балки соответственно. Размер балок составляет 200 мм 3 400 мм 3 3300 мм (ширина 3 глубина 3 длина) с пролетом в свету 2900 мм и коэффициентом пролета на сдвиг 4.14. Кроме того, различные образцы также подготавливаются к различным условиям удара с различной ударной массой и высотой удара, как указано в таблице …

Контекст 3

… арматура на месте сборки соединены рукавами для затирки. Во время строительства арматуру вначале вставляют в гильзы для раствора. Затем самоуплотняющийся микрорасширяющийся материал на основе цемента заливается в втулку для раствора и заполняет пустоты между втулкой для раствора и арматурой.Затвердевший цементный материал плотно сцепляется с арматурными стержнями и внутренней стенкой канавки затирочных рукавов, создавая, таким образом, эффективное сцепление между ними. При таком методе строительства возникающие силы могут эффективно передаваться через соединенные арматурные стержни, а механические свойства могут соответствовать требованиям норм (G / T398-2012, 2012). Конструктивный элемент разработан в соответствии с GB50001-2010. Расчетное значение изгибающей способности составляет 57,2 кН, а прочность на сдвиг — 91.3 кН. На рис. 1 изображена конструкция балочных образцов, единица измерения длины — миллиметр. Расчетная марка бетона для железобетонных балок и сборной части балок из ПК — C30, испытанная прочность на сжатие — 36,7 МПа. Марка бетона для монолитных секций для балок ПК составляла С40, испытанная прочность на сжатие — 42,4 МПа. Длина монолитной секции балок ПК составляет 500 …

Context 4

… FE модель была создана с использованием программного пакета LS-DYNA на основе экспериментального исследования.Анализ FE был проведен на основе этой модели для B1a, B2a, B2b, B3, B4a, B4b, B4c. Для упрощения молоток, использованный в экспериментальном исследовании, был упрощен как цилиндр того же диаметра в модели FE. Масса цилиндра была такой же, как и у молота, чтобы энергия удара была такой же. И арматура, и бетон моделировались отдельно. Бетон, молот и опоры были смоделированы элементами solid164, а арматура — элементами link160.Существует множество моделей материалов для моделирования динамической реакции бетона при ударной нагрузке, например, модель Риделя-Хирмайера-Тома (RHT) (Riedel and Hiermaier, 1999), модель Карагозиана и Кейса (KCC) (Malvar et al. , 1997), модель бетона Холмквиста-Джонсона-Кука (HJC) (Polanco-Loria et al., 2008), модель сплошной поверхности (CSCM) (Murray et al., 2007) и модель поврежденной пластичности бетона (CDP) ( Амадио и др., 2017). В этом исследовании модель CSCM использовалась для моделирования динамического поведения бетона, поскольку она может улавливать различное поведение материала при различных условиях нагружения.Он также учитывает деформационное упрочнение, постпиковое разупрочнение и эффект скорости деформации (Meng, 2012; Murray et al., 2007). Пластическая кинематическая модель, которая подходила для моделирования изотропной и кинематической пластичности упрочнения, использовалась для моделирования армирования. В этой модели также учитывался эффект скорости деформации (Jones, 1989). Для моделирования опор использовалась конститутивная модель твердого тела. В экспериментальном исследовании поведение соединения рукавов для раствора было достаточно хорошим, когда рукава были полностью залиты.Таким образом, соединение втулки для раствора не было специально смоделировано в этой модели FE. Чтобы отличить поперечное сечение с затирочными рукавами от сечения без затирочных рукавов, площадь поперечного сечения арматуры в модели была увеличена. Из-за прерывистого строительства между сборным железобетонным элементом и участком разливки на месте между ними были слабые связи (интерфейс). Таким образом, прочность бетона была ослаблена на границе раздела в модели FE. Однако вопрос о том, в какой степени снизилась прочность бетона на границе раздела, еще предстоит изучить.В этой модели FE прочность бетона в месте сборки была консервативно установлена ​​на уровне 10% от первоначальной прочности. В этой модели FE контакт между молотком и бетоном был смоделирован как «CONTACT_AUTOMATIC_SURFACE_TO_SURFACE», в то время как взаимодействие между молотком и арматурными стержнями, молотком и бетоном, молотком и опорами было определено как » CONTACT_AUTOMATIC_NODES_TO_SURFA- CE. » После конвергентного исследования размер элемента был установлен равным 10 мм. В модели он был найден, когда максимальная пластическая деформация превышала 0.1, результаты КЭ хорошо согласуются с результатами экспериментов. Следовательно, когда максимальная пластическая деформация в элементе превышает число 0,1, такой элемент будет исключен. Установленная КЭ-модель балки PC представлена ​​на рисунке …

Контекст 5

… режим отказа B2 отличается от обычного разрушения изгиба и разрушения при сдвиге, как показано на Рисунке 11. На режим отказа существенно повлияла область сборки. Повреждения произошли вокруг области сборки, а точнее с обеих сторон…

Контекст 6

… режима отказа. На рисунке 11 представлен контур повреждения балок, полученный в результате моделирования методом КЭ. Для балки RC B1a, балок PC B3 и B4b режим отказа, полученный при анализе КЭ, был отказом от сдвига при изгибе. Трещины распространялись радиально от места удара. Элементы в области изгиба в середине пролета были удалены из-за деформации элемента, превышающей заданное пороговое значение. Кроме того, развитие трещины в области от точки удара до пролета сдвига было значительным, поскольку в пролете сдвига образовалось несколько микротрещин сдвига и микротрещин изгиба.Трещины в B3 были более концентрированными, чем в B1a и B4b. Для B3 и B4 были четкие крошечные трещины на границе раздела между сборными и монолитными сегментами. Результаты показывают, что чем дальше место сборки находилось от точки удара, тем ближе зона разрушения к зоне разрушения RC …

Контекст 7

… сравнивая лучи PC в группе B4, скорость удара B4a был относительно низким, и, следовательно, его режим отказа был менее серьезным.А режим отказа был близок к отказу при изгибе (рис. 11). По сравнению с B4a скорость удара B4b была выше. Трещины в B4b получили дальнейшее развитие по сравнению с трещинами в B4a, и его режимом разрушения был изгиб-сдвиг. При гораздо более высокой скорости удара B4c его повреждения были намного серьезнее, чем у первого. Трещины были сконцентрированы ближе к точке удара, а трещины изгиба в середине пролета не были очевидны. Кроме того, развитие трещин сдвига от точки удара до пролета сдвига было относительно серьезным.Бетон имеет тенденцию раздавливаться как при сжатии, так и при растяжении. И режим разрушения этой балки ПК был классифицирован как разрушение при сдвиге. Прежде всего, результаты КЭ, обсужденные выше, хорошо согласуются с экспериментальными результатами, обсужденными в предыдущих …

Прикладная прочность материалов для инженерных технологий

% PDF-1.7 % 1 0 obj > эндобдж 2 0 obj > поток 2016-11-16T10: 05: 25-08: 002016-11-16T10: 05: 25-08: 002016-11-16T10: 05: 25-08: 00Appligent AppendPDF Pro 5.5uuid: 2afc424e-a45d-11b2-0a00- 782dad000000uuid: 2afc877d-a45d-11b2-0a00-f09a2b3ffd7fapplication / pdf

  • Прикладная прочность материалов для инженерных технологий
    • Князь 9.0, версия 5 (www.princexml.com) AppendPDF Pro 5.5 Ядро Linux 2.6 64-битная 2 октября 2014 Библиотека 10.1.0 конечный поток эндобдж 5 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 8 0 объект > эндобдж 9 0 объект > эндобдж 10 0 obj > эндобдж 11 0 объект > эндобдж 12 0 объект > эндобдж 13 0 объект > эндобдж 43 0 объект > эндобдж 44 0 объект > эндобдж 45 0 объект > эндобдж 46 0 объект > эндобдж 47 0 объект > эндобдж 68 0 объект > / MediaBox [0 0 612 792] / Родительский 47 0 R / Ресурсы 74 0 R / Тип / Страница >> эндобдж 69 0 объект > / MediaBox [0 0 612 792] / Родительский 47 0 R / Ресурсы 74 0 R / Тип / Страница >> эндобдж 70 0 объект > / MediaBox [0 0 612 792] / Родительский 47 0 R / Ресурсы 74 0 R / Тип / Страница >> эндобдж 71 0 объект > / MediaBox [0 0 612 792] / Родительский 47 0 R / Ресурсы 74 0 R / Тип / Страница >> эндобдж 72 0 объект > / MediaBox [0 0 612 792] / Родительский 47 0 R / Ресурсы 74 0 R / Тип / Страница >> эндобдж 78 0 объект > поток x] M3h4᫿ $ ˒mr [i ܲ C%? vnmN

    Американские широкополочные балки

    Свойства американских широкополочных балок в соответствии с ASTM A6 в метрических единицах указаны ниже.

    Для полной таблицы со статическими параметрами — момент инерции и модуль упругого сечения — поверните экран!

    x мм x кг / м) 4 1 900 1414
    Обозначение Размеры Статические параметры
    Момент инерции Модуль упругости сечения
    Imperal
    (дюймы x дюймы x фунты / футы)    		 Глубина
    — h —
    (мм)     		Ширина
    — w —
    (мм)     		Толщина полотна
    — s —
    (мм)     		Площадь сечения
    (см 2 )     		Вес
    (кг / м)     		I x
    (см 4 )     		I y
    (см 4 )     		S x
    (см 3 )     		S y
    (см 3 )
    Вт 4 x 4 x 13 Вт 100 x 100 x 19.3 106 103 7,1 24,7 19,3 475,9 160,6 89,9 31,2
    W 5 x 5 x 16 W 130 x 130 x 23,8 127 127 6,1 30.4 23,8 885,5 311 139,5 49
    W 5 x 5 x 19 W 130 x 130 x 28,1 131 128 6,9 35,9 28,1 1099 381,4 167,7 59,6
    W 6 x 4 x 9 W 150 x 100 х 13.5 150 100 4,3 17,3 13,5 685,5 91,8 91,4 18,4
    Вт 6 x 4 x 12 Вт 150 x 100 x 18,0 153 102 5,8 22,9 18 915,9 125,9 122,1 25,4
    W 6 x 4 x 16 W 150 x 100 x 24,0 160 102 6 .6 30,6 24 1342 182,6 167,8 35,8
    W 6 6 x 15 W 150 x 150 x 22,5 152 152 5,8 28,6 22,5 1206 386.6 158,6 50,9
    W 6 x 6 x 20 W 150 x 150 x 29,8 157 153 6,6 37,9 29,8 1714 555,5 218,4 72,6
    W 6 x 6 x 25 W 150 x 150 x 37,1 162 154 8,1 47,4 37,1 2220 706,8 274.1 91,8
    Вт 8 x 4 x 10 Вт 200 x 100 x 15,0 200 100 4,3 19,1 15 1280 86,9 128 17,4
    W 8 x 4 x 13 W 200 x 100 x 19.3 203 102 5,8 24,8 19,3 1662 115,4 163,7 22,6
    Вт 8 x 4 x 15 Вт 200 x 100 x 22,5 206 102 6,2 28,6 22,5 2004 142 194,5 27,8
    Вт 8 x 5.25 x 18 W 200 x 135 x 26,6 207 133 5,8 33,9 26,6 2587 329,8 250 49,6
    W 8 x 5,25 x 21 Ш 200 x 135 x 31,3 210 134 6,4 39,7 31,3 3139 409,6 290 61,1
    W 8 x 6.5 x 24 Вт 200 x 165 x 35,9 201 165 6,2 45,7 35,9 3438 764,3 342,1 92,6
    Вт 8 x 6,5 x 28 Ш 200 x 165 x 41,7 205 166 7,2 53,2 41,7 4088 900,5 399 108,5
    W 8 x 8 x 31 W 200 x 200 x 46.1 203 203 7,2 58,9 46,1 4545 1535 448 151,2
    Вт 8 x 8 x 35 Вт 200 x 200 x 52 206204 7,9 66,5 52 5268 1784 512 174,9
    W 8 x 8 x 40 W 200 x 200 x 59 210 205 9 .1 75,5 59 6113 2040582 199,1
    W 8 x 8 x 48 W 200 x 200 x 71 216 206 10,2 91 71 7658 2537709 246,3
    W 8 x 8 x 58 W 200 x 200 x 86 222 209 13 110 86 9467 3138 853 300.3
    W 8 x 8 x 67 W 200 x 200 x 100 229 210 14,5 127 100 11325 3663 989 348,9
    W 10 x 4 x 12 W 250 x 100 x 17.9 251 101 4,8 22,8 17,9 2254 91,3 179,5 18,1
    Вт 10 x 4 x 15 Вт 250 x 100 x 22,3 254 102 5,8 28,5 22,3 2901 122,6 228,4 24
    W 10 x 4 x 17 W 250 x 100 x 25,3 257 102 6 .1 32,2 25,3 3430 149,2 266,9 29,3
    W 10 x 4 x 19 W 250 x 100 x 28,4 260 102 6,4 36,3 28,4 3998 177,5 307,5 ​​ 34,8
    W 10 x 5.75 x 22 Вт 250 x 145 x 32,7 258 146 6,1 41,9 32,7 4895 472,6 379,4 64,7
    Вт 10 x 5,75 x 26 Ш 250 x 145 x 38,5 262 147 6,6 49,1 38,5 6014 593,7 459,1 80,8
    Вт 10 x 5,75 x 30 Вт 250 x 145 x 44.8 266 148 7,6 57 44,8 7118 703,5 535,2 95,1
    W 10 x 8 x 33 W 250 x 200 x 49,1 247 202 7,4 62.6 49,1 7069 1513 572,4 149,8
    W 10 x 8 x 39 W 250 x 200 x 58 252 203 8 74,2 58 8736 1884 693,4 185,6
    W 10 x 8 x 45 W 250 x 200 x 67 257 204 8,9 85,8 67 10360 2224 806.6 218
    W 10 x 10 x 49 W 250 x 250 x 73 253 254 8,6 92,9 73 11290 3880 892,1 305,5
    W 10 x 10 x 54 W 250 x 250 x 80 256 255 9 .4 102 80 12570 4314 982,4 338,3
    W 10 x 10 x 60 W 250 x 250 x 89 260 256 10,7 114 89 14260 4841 1097 378,2
    W 10 x 10 x 68 W 250 x 250 x 101 264 257 11,9 129 101 16380 5549 1241 431.9
    W 10 x 10 x 77 W 250 x 250 x 115 269 259 13,5 146 115 18940 6405 1408 494,6
    W 10 x 10 x 88 W 250 x 250 x 131 275 261 15,4 167 131 22150 7446 1611 570,6
    W 10 x 10 x 100 W 250 x 250 x 149 282 263 17.3 190 149 25940 8622 1840 655,7
    W 10 x 10 x 112 W 250 x 250 x 167 289 265 19,2 212 167 30020 9879 2078 745,6
    W 12 x 4 x 14 Ш 310 x 100 x 21 303 101 5.1 26,8 21 3708 98,3 244,8 19,5
    W 12 x 4 x 16 W 310 x 100 x 23,8 305 101 5,6 30,4 23,8 4280 115,6 280,7 22,9
    W 12 x 4 x 19 W 310 x 100 x 28,3 309 102 6 35.9 28,3 5431 158,1 351,5 31
    W 12 x 4 x 22 W 310 x 100 x 32,7 313 102 6,6 41,8 32,7 6507 191,9 415,8 37,6
    W 12 x 6.5 x 26 W 310 x 165 x 38,7 310 165 5,8 49,4 38,7 8527 726,8 550,1 88,1
    W 12 x 6,5 x 30 310 x 165 x 44,5 313 166 6,6 56,7 44,5 9934 854,7 634,8 103
    W 12 x 6,5 x 35 W 310 x 165 x 52 317 167 7.6 66,5 52 11851 1026 747,7 122,9
    W 12 8 x 40 W 310 x 200 x 60 303 203 7,5 76,1 60 12860 1829 849 180.8
    Вт 12 x 8 x 45 Вт 310 x 200 x 67 306 204 8,5 85,2 67 14510 2069 984 202,8
    Ш 12 x 8 x 50 Ш 310 x 200 x 74 310 205 9,4 94,8 74 16450 2344 1061 228,7
    W 12 x 10 x 53 W 310 x 250 x 79 306 254 8.8 101 79 17670 3990 1155 314,2
    W 12 x 10 x 58 W 310 x 250 x 86 310 254 9,1 110 86 19850 4455 1280 350,8
    W 12 x 12 x 65 Ш 310 x 310 x 97 308 305 9.9 123 97 22240 7286 1444 477,8
    W 12 x 12 x 72 W 310 x 310 x 107 311 306 10,9 136 107 24790 8123 1594 530,9
    W 12 x 12 x 79 W 310 x 310 x 117 314 307 11,9 150 117 27510 9024 1753 587.9
    W 12 x 12 x 87 W 310 x 310 x 129 318 308 13,1 165 129 30770 10040 1935 651,9
    Ш 12 x 12 x 96 Ш 310 x 310 x 143 323 309 14 182 143 34760 11270 2153 729,4
    Ш 12 x 12 x 106 W 310 x 310 x 158 327 310 15.5 201 158 38630 12470 2363 804,8
    W 12 x 12 x 120 W 310 x 310 x 179 333 313 18 228 179 44530 14380 2675 918,7
    W 12 x 12 x 136 W 310 x 310 x 202 341 315 20,1 257 202 51982 16588 3049 1053
    W 12 x 12 x 152 W 310 x 310 x 226 348 317 22.1 288 226 59560 18930 3423 1194
    W 12 x 12 x 170 W 310 x 310 x 253 356 319 24,4 323 253 68230 21460 3833 1346
    Вт 12 x 12 x 190 Вт 310 x 310 x 283 365 322 26,9 360 283 78680 24590 4311 1527
    W 12 x 12 x 210 W 310 x 310 x 313 374 325 30 399 313 89560 27700 4789 1705
    W 12 x 12 x 230 W 310 x 310 x 342 382 328 32.6 437 342 100510 31020 5262 1892
    • 1 см 4 = 10 4 мм 4 = 10 -8 м 4 = 0,024 дюйма 4
    • 1 см 3 = 10 3 мм 3 = 10 -6 м 3 = 0,061 дюйма 3
    • 1 см 2 = 10 2 мм 2 = 10 -4 м 2 = 0.16 дюймов 2
    • 1 кг / м = 0,67 фунта / фут
    Пример — преобразование момента инерции из
    4 в мм 4

    I x Момент инерции балки W 12 x 12 x 230 is 100510 см 4 . Его можно преобразовать в мм 4 , умножив на 10 4 как

    ( 100510 см 4 ) ( 10 4 мм 4 / см 4 ) = 1005100000 мм 4

    = 1005 10 6 мм 4

    Стандартный метод определения размеров американской широкой фланцевой балки, например, W 310 x 250 x 79, что составляет 310 мм в глубину , 250 мм в ширину и вес 79 кг / м .

    I-образные поперечные балки:

    • Великобритания: универсальные балки (UB) и универсальные колонны (UC)
    • Европа: IPE. ОН. HL. HD и другие секции
    • US: Широкий фланец (WF) и H-секции

    Вставьте балки в модель Sketchup с помощью Engineering ToolBox Sketchup Extension

    Таблица динамических нагрузок

    Таблица динамических нагрузок

    Коэффициенты уменьшения динамических нагрузок не учитываются . ТАБЛИЦА 1.1 Минимальные равномерно распределенные временные нагрузки в фунтах на квадратный фут (psf).Рисунок P1.1 План и фасад здания.

    Приносит вам последние новости, новости спорта и событий со всего Стаффордшира. Включая мнения, живые блоги, фотографии и видео от команды Staffordshire Live.

    Таблица диапазонов нагрузки для пустотелых сердечников Указанные ниже пролеты не ограничиваются 50-кратной глубиной, обычно используемой для минимизации динамических перемещений в досках. Поэтому мы не рекомендуем пролеты, превышающие следующие: доски 150 мм — 7,50 м, доски 200 мм — 10,00 м и доски 250 мм — 12.50м.

    Более сложный вариант — иметь «живые» и «резервные» таблицы. Выполните операции дампа / загрузки на резервной таблице. Когда они будут скопированы, замените его на живую таблицу (переименуйте таблицы или пусть ваш код динамически изменяет, какую таблицу они используют). Если вы можете жить с коротким окном потенциально устаревших данных, это может быть лучше вариант.

    — Таблица 3-50 на стр. 16.1-145 показывает зависимость KL / r от φcFcr для сталей с Fy = 50 тыс. Фунтов / кв. Дюйм. Для упрощения расчетов спецификация AISC включает больше таблиц.- Таблица 4 на стр. 16.1-147 показывает λc в зависимости от φcFcr / Fy для всех сталей с любым Fy. — Вы можете вычислить λc для столбца, прочитать значение φcFcr / Fy

    24 ноября 2020 г. · Статическая нагрузка — это механическая сила, медленно прикладываемая к сборке или объекту. Это можно сравнить с динамической нагрузкой, которая представляет собой силу, которая прилагается быстро. Испытания статической нагрузки полезны при определении максимально допустимых нагрузок на инженерные конструкции, такие как мосты, а также могут быть полезны при обнаружении механических…

    4 ноября 2014 г. · Вероятность полной временной нагрузки на больших площадях в некоторых случаях маловероятна. Фактически, это становится менее вероятным по мере увеличения размера поддерживаемой области. В результате Стандарт позволяет снизить временные нагрузки с учетом меньшей вероятности одновременного воздействия полной временной нагрузки на больших площадях.

    Другие статьи, где обсуждается динамическая нагрузка: мост: динамическая нагрузка и статическая нагрузка: основная функция моста — нести транспортные нагрузки: тяжелые грузовики, автомобили и поезда.Инженеры должны оценить загрузку трафика. На коротких пролетах возможно достижение максимально возможной нагрузки, то есть на…

    Evod vape pen battery amazon

    Максимальная нагрузка на балку — это снеговая нагрузка. Древесина очень хорошо переносит непродолжительные тяжелые нагрузки. В ситуациях, когда снеговая нагрузка является максимальной нагрузкой, мы допускаем дополнительные 15% допустимого напряжения волокна при изгибе. 1200 x 1,1 x 1,15 = 1518 фунтов на кв. Дюйм с поправкой Fb, допустимое напряжение волокна при изгибе.28 декабря 2020 г. · Электронные таблицы MS Excel (XLS, XLSX) Этот раздел посвящен инструментам, которые каждый инженер-электрик может использовать в повседневной работе. Эти таблицы, разработанные энтузиастами, значительно упростят вашу работу, позволяя сократить время, затрачиваемое на бесконечные расчеты силовых кабелей, падения напряжения, коэффициента мощности, автоматических выключателей, конденсаторов, сечения кабелей, силовых трансформаторов и т. Д.

    Панпсихизм vs idealism

    Для любых строительных работ, если расчет нагрузки на балку не выполнен точно, это может привести к катастрофе для всей конструкции.Статья объясняет прямо с основ распределения нагрузки по балкам и переходит к сути предмета, поскольку она, наконец, раскрывает все выражения, необходимые для расчета нагрузок на балки. Обсуждаемые расчеты включают уравнения, которые представляют реакции нагрузки …

    Получите ножки обеденного стола, ножки журнального столика, ножки кухонного стола и многое другое. Высокое качество изготовления позволяет легко завершить ваш проект в срок. ОБЪЕМНАЯ СКИДКА: позвоните нам по телефону 1-800-748-3480, чтобы узнать конкурентоспособные котировки на объемные заказы.

    расчетных нагрузок (постоянные, временные, ветровые и сейсмические), которые необходимо учитывать при проектировании зданий. В соответствии с пересмотром в 1964 году положения о ветровом давлении были изменены на основе исследований явления ветра и его воздействия на конструкции, проведенного специальным комитетом в консультации с Индийским метеорологическим … расчетными нагрузками (постоянные нагрузки, временные нагрузки, ветровые нагрузки и сейсмические нагрузки), которые следует учитывать при проектировании зданий. При пересмотре в 1964 г. положения о давлении ветра были изменены на основе исследований явления ветра и его воздействия на конструкции, проведенных специальным комитетом в консультации с Индийской метеорологической службой…

    Аукцион спектра 2,5 ГГц

    Динамические нагрузки действуют в вертикальной плоскости. Динамические нагрузки являются переменными, поскольку они зависят от использования и мощности, поэтому в таблице AS 1170 приведены допуски, основанные на консервативных оценках. Например, динамическая нагрузка на пол в доме составляет 1,5 кПа по сравнению с динамической нагрузкой на танцпол в 5,0 кПа.

    В этой таблице приведены равномерно распределенные временные нагрузки для разных типов занятости. Помните, что значения, указанные в таблице, не всегда можно использовать.Следует учитывать тип размещения и …

    3.21 2.1 ПРОЛЕТЫ, ОБРЕЗКИ И ЗАЖИМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРОГРАММЫ ПРОВЕДЕНИЯ РАЗРАБОТКИ ДИЗАЙНА «ТЕНДЕНЦИЯ ДЛЯ ПОДДЕРЖКИ ВАС». НАПРАВЛЕНИЕ ПОДДЕРЖКИ МАКСИМАЛЬНЫХ ПРОМЕЖУТОК Техническая информация, содержащаяся в этом Руководстве, была подготовлена ​​для помощи профессиональным инженерам и архитекторам в распределителях нагрузки, которые должны использоваться постоянно, чтобы гарантировать, что никакие нагрузки, дополнительные к конструкции, не применяются. 5. Переменные нагрузки. Кровельные элементы могут нести нагрузки переменного характера, т.е.е: они не могут быть идеальными однородными нагрузками. Эти нагрузки могут быть вызваны установками кондиционирования воздуха, пожарными службами, электрооборудованием и колебаниями ветровой нагрузки.

    Мантра Сехмет

    Перечислено 46 таблиц, основанных на общих условиях нагрузки для балок перекрытий, балок перекрытий и стропил. См. Таблицы балок и стропил. Заголовки и балки. Упрощенные таблицы пролетов для коллекторов, балок и балок из бруса южная и клееного бруса (клееного бруса). Просмотр таблиц выбора размера.См. Таблицы допустимых нагрузок

    4.2 Предел прогиба общей временной и статической нагрузки Обычно мы рекомендуем интервал / 240; однако вы можете изменить это при необходимости. Нажмите кнопку «Выполнить расчет» внизу страницы, чтобы создать отчет о расчетах балки.

    1607.10 Снижение равномерных временных нагрузок. За исключением одинаковых временных нагрузок на крышах, все остальные минимальные равномерно распределенные временные нагрузки Lo в таблице 1607.1 разрешается уменьшать в соответствии с разделом 1607.10.1 или 1607.10.2. Равномерные временные нагрузки на крышах могут быть уменьшены в соответствии с разделом 1607.12.2. Для удобства сюда включены Таблица 1 (Земные нагрузки P e, Грузовые нагрузки P t и Траншейные нагрузки P v), Таблица 2 (Коэффициенты поверхностной нагрузки для одиночного грузовика на грунтовой дороге) и Таблица 3 (Толщина грунтовых нагрузок плюс грузовые нагрузки ), которые можно использовать так же, как таблицы 1, 6 и 12 в ANSI / AWWA C150 / A21.50, соответственно. Каталожные номера

    Kindle fire 2-го поколения Дата выпуска

    EN 1991-2 Транспортные нагрузки на мосты 2003 EN 1991-1-7 Случайные воздействия 2006 EN 1991-1-6 Действия во время выполнения 2005 EN 1991-1-5 Тепловые воздействия 2003 EN 1991-1-4 Ветровые воздействия 2005 EN 1991-1-3 Снеговые нагрузки 2003 EN 1991-1-2 Воздействия на конструкции, подверженные воздействию огня 2002 EN 1991-1-1 Плотность, собственный вес, приложенные нагрузки для зданий 2002 EN 1991…

    Загружает данные из файла CSV с помощью Microsoft.VisualBasic.FileIO.TextFieldParser, затем с помощью SqlBulkCopy помещает данные во временную таблицу в SQL Server, а затем копирует данные в живую таблицу.

    Структурная целостность подставки для стеклянного стола также имеет решающее значение. Убедитесь, что ваш стол не шатается, а вертикальные столбцы устойчивы. Для столов шириной 2,5 фута и более рассмотрите рамы с угловой и краевой опорой. Воспользуйтесь нашим калькулятором нагрузки на стеклянную столешницу, чтобы определить максимальную вместимость стеклянной столешницы.ЗАГРУЗИТЬ ТАБЛИЦЫ. Таблицы нагрузок предусмотрены для пустотных досок Spancrete, балок и двойных тройников. В таблицах нагрузок представлены наложенные значения динамической грузоподъемности различных элементов при различных пролетах. Основой грузоподъемности является ACI 318-05, который является справочным документом для Международного строительного кодекса (IBC) 2006 года.

    Аренда плавучих домов в Грузии

    EN 1991-2 Транспортные нагрузки на мосты 2003 EN 1991-1-7 Случайные воздействия 2006 EN 1991-1-6 Действия во время исполнения 2005 EN 1991-1-5 Тепловые воздействия 2003 EN 1991-1 -4 Ветровые воздействия 2005 EN 1991-1-3 Снеговые нагрузки 2003 EN 1991-1-2 Воздействия на конструкции, подверженные воздействию огня 2002 EN 1991-1-1 Плотность, собственный вес, приложенные нагрузки для зданий 2002 EN 1991…

    Таблица 2.5: Распределение динамической нагрузки по моменту во внешней балке, AASHTO LRFD — «Коэффициенты распределения динамической нагрузки для горизонтально изогнутых мостов с бетонными коробчатыми балками»

    Нагрузки на здания и другие конструкции Комитет по стандартам Отдела кодов и стандартов Института строительной инженерии. В эту группу входят люди с разным образованием, включая инженерный консалтинг, исследования, строительную промышленность, образование, правительство, дизайн и частную практику.Соберите нагрузки от соседних концов балки B1 C1 B2 B3 B4 ГЛАВА 9a. КОЛОННЫ Слайд № 11 Введение ENCE 355 © Assakkaf Q Суммирование нагрузки в секции колонны для проектирования Секция проектирования Секция дизайна Секция дизайна КРЫША 2-Й ЭТАЖ 1-й ЭТАЖ Опорная поверхность Уровень земли Нагрузка на колонну опоры = нагрузка на колонну 1-го этажа + 1-й этаж + вес колонны. Нагрузка на 1-м этаже …

    Танцующий текст парень

    Рисунок 1. Центр нагрузки — это расстояние от торца вил до центра тяжести груза.Многие вилочные погрузчики рассчитаны на использование центра нагрузки 24 дюйма, что означает, что центр тяжести груза должен находиться на расстоянии 24 дюймов или меньше от лицевой стороны вил.

    Зимняя погода в Сиэтле 2021

    Невозможно смонтировать appimage, пожалуйста, проверьте настройку предохранителя

    Калькулятор давления воздуха на ПК

    Вопросы собеседования по дизайну продукта Amazon

    2d метод конечных разностей

    ab

    сообщения не загружаются ммс

    Что такое дефрагментация

    Удаление штифта ковша экскаватора

    Похоже, вы можете разрушить мою жизнь ответ

    F17 formply force

    Глобальная валюта

    Очиститель для пистолета-распылителя Graco

    Daktronics vip 5160 manual

    Установка праймера с электронной ловушкой

    Chevy colorado отключается во время движения

    Grade применяет смешные текстовые троллы

    Heat Sheet

    Адрес логистики Pinnacle

    Pets напишите нам

    Щенки бостон-терьера raleigh nc

    2002 chevy avalanche z71 передний бампер

    bin

    01 ноя, 2020 · Возможно.У нас есть ECM ’03 1 МБ (P59) под управлением ОС: 12579405 от Escalade. Я видел это и на 12587603. Просто подключите сигнал датчика подачи топлива к штырю 56 синего разъема. Два других провода — это питание 12 В и земля. (A-> контакт 56 синий, B-> +12 В постоянного тока, C-> земля). Вы меняете:

    Эти файлы содержат работу, которую я проделал до сих пор, чтобы открыть операционную систему 12587603 для обратного проектирования. Скрипт.idc можно загрузить в IDA Pro, чтобы усилить ваши собственные усилия. Если у вас нет IDA Pro, вы можете использовать.asm файл. Также существует «шаблонный» XDF, который может быть полезен, если вы хотите создать новые объекты в существующем XDF.

    BIN XDF / {XDF для ОС 12202088 — 2001 512 КБ PCM — unlocked.xdf → 12202088 — 2001 512 КБ … 2004 1 МБ PCM — unlocked.xdf → 12587603 — 2004 1 МБ — BETA.xdf} 0 … 12202088 — 2001 512Kb PCM — unlocked.xdf → XDF / 12202088 — 2001 512k.xdf 100755 → 100644 Показать комментарии Просмотреть файл Редактировать файл Удалить файл Файл переименован без изменений. …

    GM PCM с драйверами IAC (необходим для «Drive by Cable») SERV.NO.- HWD NO. — 12200411 — xxxxxxxx — 2002 F-Body, Corvette, S10, ДРАЙВЕРЫ IAC УСТАНОВЛЕНЫ 0

    96 — xxxxxxxx — ДРАЙВЕРЫ IAC УСТАНОВЛЕНЫ. 12576106-12570558-2003 G-VAN, LM7, ДРАЙВЕРЫ IAC УСТАНОВЛЕНЫ. ТАКЖЕ C-TRUCK LM7 12582605 — 12580786 —

    XDF, это «дорожная карта» для bin-файла, он сообщает Tuner Pro, как интерпретировать bin-файл и отображать его таким образом, чтобы люди могли легко понять. ADX используется для регистрации данных через ALDL или аналогичный интерфейс порта / транспортного средства.

    BIN XDF / {XDF для ОС 12202088 — 2001 512Kb PCM — разблокировано.xdf → 12202088 — 2001 512k.xdf} BIN XDF / {XDF для OS 12208322 — 2001 512Kb PCM — unlocked.xdf → 12208322 — 2001 512k.xdf}

    1Ø1 -a1 номер бункера (см. выше) m 1Ø2 -a2 версия / номер выпуска dØ m 1Ø3 -a3 код транзакции b1, b3 m 1Ø4 -a4 номер управления процессором см. выше m требуется для всех требований 1Ø9 -a9 количество транзакций до 4 м 2Ø2 -b2 квалификатор идентификатора поставщика услуг 01 m npi только

    Ниже приведены распиновки разъема PCM специально для звукоснимателя 2004 года с СИНИМ и ЗЕЛЕНЫМ разъемами.

    Двутавр 30 б1 вес 1 метра: Балка 30Б1 двутавр купить, цены за тонну и метр

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *